Chương 6 : Tính lực nén tại máng trượt đỡ xe mũi lên đường trượt tại thời điểm đuôi tàu nổi l ên Khi đuôi tàu nổi lên lực nén tập trung ở tâm xe trượt mũi Xe trượt mũi được tý lên hai máng trượt d ài 6,04(m), rộng 1,978 (m). Vậy phản lực lúc náy phân bố đều trên hai đường trượt. L p : Chiều dài máng trượt đỡ xe trượt mũi : L p = 6,04(m) B : chi ều rộng máng trượt đỡ xe trượt mũi, b = 1,978(m) P : lực nén của máng trượt đỡ xe mũi tàu lên đướng trượt. )/(8,389)/(98,38 978,104,62 8,941 2 22 mKNmT xxbpL N P  Theo yêu cầu của sổ tay thiết kế tàu thủy : L ực nén lớn nhất của xe trượt mũi không lớn hơn : 1080(KN/m 3 ) Ta có : P = 389,8(KN/m 2 ) là thỏa mãn. II. YÊU CẦU KỸ THUẬT VÀ BỐ TRÍ CÁC THIẾT BỊ HẠ THUỶ II. 1 TÍNH TOÁN PHẢN LỰC TÁC DỤNG LÊN ĐẾ KÊ VÀ TÍNH CH ỌN DÂY CÁP THÉP II.1.1Tính toán tải trọng tác dụng lên đế kê Diện tích đáy tàu : S = 5419,68 (m 2 ) Tr ọng lượng tàu lúc hạ thủy : W = 11350(T) Ap l ực tổng mà các đế kê phải chịu : N = W/S = 2094,2(T/m 2 ) Gi ả sử tàu kê trên đáy bằng và áp lực trên mỗi đế kê là như nhau. M ỗi đế kê phải chịu áp lực là: n = N/912 =2,296(T /m 2 ) Mặt khác tàu được kê trên triền bằng các hàng đế kê, tàu đặt nghiêng cùng với độ nghiêng của đà trượt ( góc nghiêng là 2,86 o ) và tr ọng lượng tàu phân bố không đồng đều ( trọng lượng tập trung chủ yếu ở phần đuôi tàu, vùng mặt phẳng dọc tâm). Do đó các đế kê vùng đuôi chịu tải trọng lớn nhất, c òn các đế kê vùng mũi chịu tải trọng nhỏ nhất. Các đế kê vùng giữa tàu chịu tải trọng lớn hơn các đế kê vùng ngoài mạn. Gọi k là hệ số kể đến ảnh hưởng của sự phân bố không đồng đều của trọng lượng t àu.k = 1,15 -1,2 Ch ọn k = 1,2 Khi đó áp lực của mỗi đế kê là: n’ = k.n = 2,296 x 1,2 =2,755 (T/m 2 ) II.1.2 Số máng được bố trí Đối với tàu 53000T được bố trí như sau: STT Hạng mục Đơn vị Quy cách SL KL Ghi chú I Máng giữa: 2132 500 12 6 602.5 Phần sắt: 6000 500 12 5 1413 6000 500 14 2 659.4 6000 2132 12 1 1205 2230 6000 16 1 1680.5 343 6000 16 2 516.97 343 2132 16 2 183.7 180 6000 10 2 169.56 180 2132 10 2 60.25 Mã 344 100 10 12 32.4 Phần gỗ 2132 6000 1 220 3939.9 120 6000 2 100 201.6 Trọng lượng máng loại I : 10665 II Máng loại I Phần sắt: 1973 360 10 5 278.78 6000 360 10 6 1017.4 6000 1973 12 1 1115.1 6000 1973 16 1 1486.9 6000 190 16 1 143.18 1973 190 16 2 94.17 6000 344 16 1 259.24 6000 200 10 1 94.2 Mã 344 100 10 12 32.4 Phần gỗ 1973 6000 220 1 3646.1 120 6000 100 1 100.8 Trọng lượng máng giữa : 8268.2 III Máng loại II 1973 360 14 5 390.3 Phần sắt: 6000 360 14 6 1424.3 6000 1973 14 1 1301 6000 1973 22 1 2044.4 6000 190 16 1 143.18 1973 190 16 2 94.17 6000 344 40 1 648.1 6000 200 10 1 94.2 Mã 344 100 10 12 32.4 Phần gỗ 2132 6000 220 1 3939.9 120 6000 100 2 201.6 Trọng lượng máng loại II : 10314 1 Kích thước gỗ kê căn : 2000 250 200 404 56560 Kg 2 Tổng trọng lượng máng loại I : 50 cái = 413412 Kg 3 Tổng trọng lượng máng loại II : 4 cái = 41254 Kg 4 Tổng trọng lượng máng giữa : 7 cái = 74654 Kg 5 Trọng lượng dây chằng, thanh chống 500 Kg TỔNG TRỌNG LƯỢNG THIẾT BỊ HẠ THUỶ : = 586380 Kg II.1.3 Tính chọn dây cáp giữ máng Khoảng cách từ đầu trên của đà trượt tới chốt hãm chính số 1 là: 122,3 (m) Kho ảng cách từ đầu trên của đà trượt tới chốt hãm chính số 2 lá: 182,5(m) Tính l ực căng trong các dây: Trọng lực của tàu: P = W.g = 113500 x 9,8 = 1112300 (KN) Phân tích thành 2 thành ph ần P 1 và P 2 : P 1 : thành phần vuông góc với đà trượt. P 2 : thành phần song song với đà trượt. Gọi β là góc nghiêng của đà trượt. β = 2.86 0 Ta có: P 1 = P.cosβ = 10668491(KN) P 2 = P.sinβ = 309092(KN) L ực ma sát giữa đà trượt và máng trượt: F ms = P 1 .μ = 9272,77(KN) Trong đó: μ = 0,03 Hệ số ma sát. Vậy tổng lực căng trong các dây là: T = P 2 – F ma = 299819,7 (KN) Khi b ố trí tàu trên triền thì tàu được hãm bởi 4 chốt hãm chính b ằng 2 dây cáp thép có ứng suất bền cho phép là: [ σ] = 3000(kg/cm 2 ) Do đó lực căng trong mỗi nhánh của dây cáp là: T ` = T/4 = 2094,22(KN) Ứng suất xuất hiện trong dây là: S T `   Trong đó: S : diện tích mặt cắt ngang của dây, 4 . 2 d S   Theo điều kiện bền của dây thép theo trường hợp chịu kéo đúng tâm: σ < [σ]    )(23,0 4 ` cm T d   Vậy ta chọn đường kính cáp kéo theo tiêu chuẩn có đường kính là: d = 3,0(cm) . 2132 500 12 6 602.5 Phần sắt: 60 00 500 12 5 1413 60 00 500 14 2 65 9.4 60 00 2132 12 1 1205 2230 60 00 16 1 168 0.5 343 60 00 16 2 5 16. 97 343 2132 16 2 183.7 180 60 00 10 2 169 . 56 180 2132 10 2 60 .25 Mã. 2132 60 00 1 220 3939.9 120 60 00 2 100 201 .6 Trọng lượng máng loại I : 1 066 5 II Máng loại I Phần sắt: 1973 360 10 5 278.78 60 00 360 10 6 1017.4 60 00 1973 12 1 1115.1 60 00 1973 16 1 14 86. 9 60 00. 8 268 .2 III Máng loại II 1973 360 14 5 390.3 Phần sắt: 60 00 360 14 6 1424.3 60 00 1973 14 1 1301 60 00 1973 22 1 2044.4 60 00 190 16 1 143.18 1973 190 16 2 94.17 60 00 344 40 1 64 8.1 60 00 200 10 1 94.2 Mã