Thông tin tài liệu
Chng 11: Tính hệ số tải trọng động. Theo tiêu chuẩn cơ bản, nhà hàng đ-ợc coi là đủ ổn định nếu khi chạy trên n-ớc lặng nhà hàng chịu đ-ợc tác dụng động của gió. Nghĩa là nó phải thỏa mãn điều kiện sau: + Mô men hồi phục cho phép phải lớn hơn hoặc bằng mô men nghiêng do tác dụng của gió. M chp M ng (3.30) Mô men nghiêng M ng (KN.m ) do tác dụng của gió lên nhà hàng đ-ợc xác định bằng công thức sau: M ng =0,001*P*A*(Z - d/2) (3.31) Trong đó: M chp : Mô men hồi phục cho phép, T*m. M ng : Mô men nghiêng do tác dụng gió, T*m. P: áp suất động của gió. A: Diện tích mặt chịu gió, m 2 . Z: Chiều cao tâm hứng gió, m. Tính từ tâm hứng gió tới đ-ờng n-ớc thực tế khi nhà hàng ở t- thế thẳng trên n-ớc tĩnh. d: Chiều chìm trung bình của nhà hàng tại tại đ-ờng n-ớc ứng với trạng thái tải trọng đang xét. Mô men cho phép M chp đ-ợc xác định bằng công thức sau: M chp = D*L chp (3.32) Trong đó: D: L-ợng chiếm n-ớc ở các trạng thái tải trọng, (tấn). L chp : Cánh tay đòn ổn định cho phép, (m). Đ-ợc xác định nhờ đồ thị ổn định tĩnh và động trong từng tr-ờng hợp. + Xác định hệ ổn định theo tiêu chuẩn cơ bản. - Biên độ lắc ngang đ-ợc xác địnhtheo công thức: m = k* m0 (3.33) Trong đó: m0 : Là biên độ lắc ngang của tàu không có vây giảm lắc (độ ). Với m0 đ-ợc xác định theo bảng 7/2.3 trang 445( TCVN 5801- 7:2001). m0 phụ thuộc vào trị số m, 1/s. Hệ số m đ-ợc xác định bằng công thức sau: m = m 1* m 2* m 3 m 1 đặc tr-ng cho tần số của dao động bản thân nhà hàng trên n-ớc lặng, nó đ-ợc xác định bằng công thức sau: 0 0 1 h m m (3.34) Trong đó: h 0 : Chiều cao tâm nghiêng ứng với tải trọng đang xét Trị số m 0 đ-ợc lấy theo bảng 7/2.4 trang 445( TCVN 5801 -7:2001). Nó phụ thuộc vào trị số: B Z V h n g 3 0 1 (3.35) Trong đó: V: Thể tích chiếm n-ớc của tàu có chiều chìm trung bình ứng với đ-ờng n-ớc thục tế, m 3 . Z g : Chiều cao trọng tâm của nhà hàng tính từ mặt phẳng cơ bản ứng với đ-ờng n-ớc thực tế, m. B: Chiều rộng của nhà hàng tại đ-ờng n-ớc thực tế, m. Hệ số m 2 ,m 3 là các hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng 7/2.5 trang 446 ( TCVN 5801 -7:2001). Mà hệ số m 2 phụ thuộc vào tỷ số B/d, hệ số m 3 phụ thuộc vào C b ( hệ số béo thể tích). K: Hệ số điều chỉnh lấy theo bảng 7/2.7 ( TCVN 5801 -7: 2001) phụ thuộc vào q, biểu thị l-ợng giảm lắc. Brq ** (3.36) Trong đó: B: chiều rộng đ-ờng n-ớc nhà hàng (m ). : Hệ số béo diện tích đ-ờng n-ớc thực tế của nhà hàng. r: Hệ số (m 0,5 ). Với r = r 1 +r 2 +r 3 . (3.37) Trong đó: r 1 : biểu thị hiệu quả của vây giảm lắc theo bảng 7/2.8 trang 446 ( TCVN 5801 -7:2001). Phụ thuộc vào tỷ số 100%S k /LB%( L,B chiều dài chiều rộng đ-ờng n-ớc thực tế,m). S k : Tổng diện tích vây giảm lắc ( m 2 ). R 2 ,r 3 : Hệ số xét đến ảnh h-ởng của hình dáng thân nhà hàng đối với hiệu quả vây giảm lắc. Đ-ợc lấy theo bảng 7/2.9 và bảng 7/2.10 ( TCVN 5801 -7: 2001). Và nó phụ thuộc vào hệ số béo C b , và tỷ số B/d. Bảng 3.22: Bảng xác định các hệ số tải trọng động. TH1 TH2 TH3 TH4 TH5 TH6 TT Thông số tính toán KH ĐV 1 2 3 4 5 6 L-ợng chiếm n-ớc D Tấn 1588.1 1533.2 1513.2 1458.2 1588.1 1533.2 Diện tích chịu gió S m2 398.3 400.3 402.3 404.3 398.3 400.3 Tâm diện tích chịu gió Z t m2 4.899 4.940 4.974 4.961 4.899 4.940 Chiều chìm trung bình d m2 1.94 1.87 1.845 1.78 1.94 1.87 áp suất động tính toán P KG/m 2 29 31 29 31 29 31 Mô men nghiêng M ng T*m 67.771 72.902 68.799 73.328 67.771 72.902 Thể tích chiếm n-ớc V m 3 1549.37 1495.81 1476.25 1422.69 1549.37 1495.81 Độ cao trọng tâm Z g m 2.94 3.05 2.81 2.86 3.26 3.34 Chiều cao tâm ổn ban đầu ho m 9.02 12.98 9.63 14.03 8.69 12.70 10 Chiều rộng nhà hàng B m 16 16 16 16 16 16 11 Trị số n 1 n1 4.250 5.957 4.807 6.972 3.690 5.328 12 Trị số m 0 m 0 3.600 3.600 3.600 3.600 3.600 3.600 13 Trị số m 1 m 1 1/s 1.198 0.999 1.160 0.961 1.221 1.010 14 Tỷ số B/d B/d - 8.261 8.557 8.671 8.997 8.261 8.557 15 Trị số m 2 m 2 - 1 1 1 1 1 1 16 Hệ số béo thể tích C b C b - 0.931 0.930 0.940 0.950 0.931 0.930 17 Trị số m 3 m 3 - 0.660 0.660 0.660 0.660 0.660 0.660 18 Trị số m m - 0.791 0.659 0.766 0.634 0.806 0.667 19 Biên độ lắc ngang m0 - 13.183 10.988 12.762 10.572 13.426 11.111 20 Tổng diện tích vây giảm lắc S k S 2 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 21 Tỷ số S k /L B S k /LB % 4.451 4.603 4.527 4.644 4.451 4.603 22 Hệ số r 1 r 1 - 1.660 1.660 1.660 1.660 1.660 1.660 23 Hệ số r 2 r 2 - 0.640 0.640 0.640 0.640 0.640 0.6 40 24 Hệ số r 3 r 3 - 2.295 2.600 2.409 2.600 2.295 2.600 25 Hệ số r r m -0.5 4.595 4.900 4.709 4.900 4.595 4.900 26 Chiều dài nhà hàng L m 49.15 47.52 48.32 47.10 49.15 47.52 27 Hệ số béo diện tích MĐN - 1 1 1 1 1 1 28 L-ợng giảm lắc q q - 18.379 19.600 18.834 19.600 18.379 19.600 29 Hệ số điều chỉnh k k 0.620 0.620 0.620 0.620 0.620 0.620 30 Biên độ lắc ngang m m độ 8.173 6.813 7.912 6.555 8.324 6.889 31 L chp L chp m 1.840 1.890 2.000 2.090 1.740 1.820 32 Mô men cho phép M chp T*m 2922.1 2897.7 3026.3 3047.7 2763.3 2790.4 33 K=M chp /M ng - 43.12 39.75 44.00 41.56 40.77 38.28 Nhận xét: Trong cả 6 tr-ờng hợp đều có hệ số K > 1. Kết luận: Vậy nhà hàng thỏa mãn điều kiện ổn định theo quy phạm. . Chng 11: Tính hệ số tải trọng động. Theo tiêu chuẩn cơ bản, nhà hàng đ-ợc coi là đủ ổn định nếu khi chạy trên n-ớc lặng nhà hàng chịu đ-ợc tác dụng động của gió gió. A: Di n tích mặt chịu gió, m 2 . Z: Chiều cao tâm hứng gió, m. Tính từ tâm hứng gió tới đ-ờng n-ớc thực tế khi nhà hàng ở t- thế thẳng trên n-ớc tĩnh. d: Chiều chìm trung bình của nhà hàng. l-ợng giảm lắc. Brq ** (3.36) Trong đó: B: chiều rộng đ-ờng n-ớc nhà hàng (m ). : Hệ số béo di n tích đ-ờng n-ớc thực tế của nhà hàng. r: Hệ số (m 0,5 ). Với r = r 1 +r 2 +r 3 . (3.37) Trong
Ngày đăng: 07/07/2014, 18:21
Xem thêm: Hoán cải sà lan chở hàng 1500 tấn thành nhà hàng nổi di động, chương 11 pdf, Hoán cải sà lan chở hàng 1500 tấn thành nhà hàng nổi di động, chương 11 pdf