Thông tin tài liệu
Chương 13: Tính toán kết cấu bánh lái III.2.2.5.1. Xác định phản lực và mômen uốn của hệ bánh lái - tr ục lái. - Theo bảng 1-14 [2-Tr.65], đối với bánh lái cân bằng nửa treo một chốt, ta có sơ đồ tính toán như sau: Hình III.4. Sơ đồ tính phản lực và mômen uốn. - Dựa vào kết cấu vòm đuôi tàu đã chọn, ta đi chọn các kích thước h, h 1 , h 2 , h 3 , a để tính toán trục lái. Các kích thước được chọn như sau: h = 2560 (mm) h 1 = 2040 (mm) h 2 = 3140 (mm) h 3 = 680 (mm) a = 675 (mm) - Tính l ực phân bố N 0 và N 1 tác dụng lên các phần diện tích của bánh lái: N 0 = h F 0 (N/m). N 1 = 1 1 h F (N/m). F c = c t R M (N). Trong đó: F 0 , F 1 - Lực tác dụng lên các phần diện tích của bánh lái (N). M t - Mômen lái trên trục lái (N.m). R c - Bán kính cần quay lái (m). - F 0 , F 1 : Được xác định như sau: F 0 = R. S S 1 , (N) F 1 = R. S S 2 , (N) Trong đó: R - Lực tổng hợp tác dụng lên bánh lái, R = 40428,22 (kG). S 1 = 5,66 (m 2 ) và S 2 = 6,54 (m 2 ): diện tích phần trên và ph ần dưới của bánh lái sao cho: Hình III.5. Các kích thước của trục lái, bánh lái. Hình III.6. Sự phân bố diện tích bánh lái. S = S 1 + S 2 (S 1 bao gồm cả S f1 và S 2 bao gồm cả S f2 ). S = 12,182 (m 2 ) - Diện tích bánh lái. Thay số vào ta được: F 0 = 404282,2. 182,12 66,5 = 187837,6 (N). F 1 = 404282,2. 182,12 54,6 = 217042 (N). - L ực phân bố N 0 và N 1 tác dụng lên các phần diện tích bánh lái: N 0 = 56,2 6,187837 = 73374,06 (N/m). N 1 = 04,2 217042 = 106393,1 (N/m). F c = 5,0 856,7379 = 14759,71 (N). * Sau khi tính b ằng phần mềm RDM6 ta có kết quả (xem phần phụ lục): Hình III.7. Đồ thị mômen uốn tính theo lý thuyết. - Lực và mômen tại các gối đỡ là: R 1 = 419855,858 (N). R 2 = -25071,399 (N). R 3 = 24854,769 (N). M 1 = 240432,12 (N.m) M 2 = -21611,41 (N.m) M 3 = 10036,60 (N.m) - Ki ểm tra lại kết quả: cI FFFR 10 <=> R 1 + R 2 +R 3 = F 0 + F 1 +F c <=> 419855,858 + (-25071,399) + 24854,769 = 187837,6 + 217042 + 14759,71 <=> 419639,2 = 419639,2 V ậy kết quả trên là đúng. III.2.2.5.2. Tính trục lái. * Áp dụng công thức tính theo điều kiện của sức bền ta có: σ = 3 .1,0 d M => d 3 .1,0 M Vậy: - Đường kính trục lái tại vị trí ổ đỡ chốt là: d = 3 1 .1,0 M Với: M 1 = 240432,12 (N.m) [σ] = 550 (N/mm 2 ) = 550.10 6 (N/m 2 ) Ta có: d = 3 6 10.550.1,0 12,240432 = 0,1635 (m). - Đường kính trục lái tại vị trí ổ đỡ dưới là: d = 3 2 .1,0 M Với: M 2 = 21611,41 (N.m) [σ] = 550 (N/mm 2 ) = 550.10 6 (N/m 2 ). Ta có: d = 3 6 10.550.1,0 41,21611 = 0,733 (m). - Đường kính trục lái tại vị trí ổ đỡ trên là: d = 3 3 .1,0 M Với: M 3 = 10036,60 (N.m) [σ] = 550 (N/mm 2 ) = 550.10 6 (N/m 2 ). Ta có: d = 3 6 10.550.1,0 60,10036 = 0,57 (m). . Chương 13: Tính toán kết cấu bánh lái III.2.2.5.1. Xác định phản lực và mômen uốn của hệ bánh lái - tr ục lái. - Theo bảng 1-14 [2-Tr.65], đối với bánh lái cân bằng nửa treo. có sơ đồ tính toán như sau: Hình III.4. Sơ đồ tính phản lực và mômen uốn. - Dựa vào kết cấu vòm đuôi tàu đã chọn, ta đi chọn các kích thước h, h 1 , h 2 , h 3 , a để tính toán trục lái. Các. đó: F 0 , F 1 - Lực tác dụng lên các phần diện tích của bánh lái (N). M t - Mômen lái trên trục lái (N.m). R c - Bán kính cần quay lái (m). - F 0 , F 1 : Được xác định như sau: F 0 = R. S S 1
Ngày đăng: 07/07/2014, 16:20
Xem thêm: tính toán thiết bị lái bằng phương pháp lí thuyết với yêu cầu quy phạm, chương 13 pps, tính toán thiết bị lái bằng phương pháp lí thuyết với yêu cầu quy phạm, chương 13 pps