Hình 10 : Biểu đồ mô men của trục Chương 7: các phản lực Phản lực tại ổ A là : 97 1418 146 97*)971418(*    CD A RR R )(2.29181 97 1418 146 97*48.34168)971418(*9.28943 NR A      Phản lực tại ổ B là : )(8.339302.2918163112 NRRR AB  Mômen uốn tại D là : )(4260455146*2.29181146* NmmRM AD  Momen uốn tại C là ; )(6.329128797*8.3393097* NmmRM BC  Vậy tại điểm D chòu momen lớn nhất . Trục tang không truyền mômen xoắn mà chỉ chòu uốn , đồng thời trục quay với tang khi làm việc nên nó chòu ứng suất theo chu kỳ đối xứng Vật liệu dùng chế tạo trục tang là thép 45 có giới han bền là 2 610( ) b N mm   , giơí hạn chảy là 2 430( ) ch N mm   và giới hạn mỏi là ' 1 2 250( ) N mm    ng suất uốn cho phép với chu kỳ đối xứng là ;   ' 1 ' 2 250 [ ] 78( ) * 1.6* 2 N n k mm       Trong đó : [n] là hệ số an toàn cho phép ( lấy theo bảng 1-8[2]) , [n]=1.6 K ’ là hệ số tập trung ứng suất ( lấy theo bảng 1-5[2]) , k ’ = 2 Đường kính tại điểm D là :   )(7.81 78*1.0 2.4260455 *1.0 3 3 mm M d D   (cth7-3[3]) Ta chọn d = 90 (mm) Kiểm tra tại tiết diện nguy hiểm Hình 11 : Tiết diện nguy hiểm của trục - Tại tiết diện I-I có d = 90 (mm) + Ứng suất uốn lớn nhất )(44.58 90 * 1 . 0 2.4260455 * 1 . 0 233 max mm N d M D Iu   + Số giờ làm việc : T = 44000 (h) theo phần trên + Số chu kỳ làm việc : 6 60* * *( %) 60* 44000*17.5*0.25 11.55*10 o tg Z T n CD   Trong đó n tg là số vòng quay của tang (theo phần trên) + Số chu kỳ làm việc ứng với các tải trọng khác nhau : 6 5 1 0 1 1 * *11.55*10 11.55*10 10 10 Z Z   6 2 0 5 5 * *11.55*10 5775000 10 10 Z Z   6 1 0 4 4 * *11.55*10 4620000 10 10 Z Z   + Số chu kỳ tương đương là : 8 8 8 1 2 3 *1 *0.5 *0.1 td Z Z Z Z   8 8 8 1155000*1 5775009* 0.5 4620000*0.1 1177560 td Z     + Hệ số chế độ làm việc : 7 7 8 8 10 10 1.306 1177560 C td k Z    + Giới hạn mỏi tính toán : ' 1 1 2 * 1.306* 250 326.5( ) C N k mm        + Hệ số chất lượng bế mặt 0.9   (lấy theo đồ thò hình 1-8 [3]) , ứng với gia công tinh . + Hệ số ảnh hưởng kích thước 0.75    (lấy theo đồ thò hình 1- 7[3]) , ứng với thép cacbon và đường kính d = 90 (mm). + Hệ số tập trung ứng suất 1.7 k   ( lấy theo bảng 7-4[3]) , ứng với rãnh then. + Hệ số an toàn : 1 1 1 max 326.5 2.22 1.7 335 *58.44 *0 * * 0.75*0.9 610 u m b n k                 + Hệ số an toàn cho phép [n] = 1.6 (theo bảng1-8[2]) , vậy n I > [n] + Tương tự tại tiết diện II-II và III-III ta có Mô men uốn là : )(427911970*7.2986475*2.29181 2 140 *75* NmmRRM DAII  2 140 *)14075(* DAIII RRM  )(4182429 2 140 *7.29864)14075(*2.29181 NmmM III  Ứng suất uốn lớn nhất : )(7.58 90 * 1 . 0 4279119 * 1 . 0 233 max mm N d M D IIu   )(39.57 90 * 1 . 0 4183429 * 1 . 0 233 max mm N d M D IIIu   - Hệ số an toàn là : 1 1 max 326.5 2.21 1.7 335 *58.7 *0 * * 0.75*0.9 610 II u m b n k                 1 1 max 326.5 2.26 1.7 335 *57.39 *0 * * 0.75*0.9 610 III u m b n k                 Vậy n II , n III > [n] Kích thước đã chọn đảm bảo độ bền Tính bulông kẹp cáp trên tang Ta có lực tác dụng lên bộ phận kẹp cáp là . ' max f S S e   Trong đó  = 4 do quấn 2 vòng cáp dự trữ trên tang . S max = 31566N f = 0,12  ' 0.12*4 31566 6987.5 S e    (N) . Chọn S ’ = 6988 (N) . Lực ép tổng cộng của bulông tác dụng tấm kẹp . ' * 1.25* 6988 21837.5( ) 0.4 c S p N w    . Trong đó : c = 1.25 là hệ số an toàn kẹp . w = 0.4 là hệ số cản dòch chuyển của cáp . Ta có ' 4* * * k p d Z    (cth3-46[1]) . Theo phụ lục 1.4[3] , ta có  ch của thép Ct3 dùng làm bulông là 240 Mpa . Ta có  k ’ = k ch  = 4 240 = 60(Mpa) . Trong đó k = 4 hệ số an toàn . Vậy ' 4* 4*21837.5 15.2 * * *2* 60 k p d Z       (mm) . Với Z = 2 số bulông . Ta chọn bulông M16 . d, Tính bulông lắp mặt bích của tang Công suất truyền của hộp giảm N = 37 (kw) Sơ đồ tính bulông Hình 12 : Sơ đồ bulông ulông lắp trên mặt bích của tang được lắp không có khe hở nên lực tác dụng nên bulông là : 2* * M F Z D  Với 6 6 9.55*10 * 9.55*10 *37 24971731,5( ) 14,15 t N M Nmm n    là mômen tác dụng nên bulông Z = 6 là số bulông cùng bán kính tác dụng D = 470/2 = 235 (mm) là bán kính tác dụng Vậy lực tác dụng nên bulông là 2* 24971731,5 17710( ) 6* 470 F N   Đường kính bulông   1 4* * * F d i    Với i = 1 là số mặt tiếp xúc   240 80( ) 3 ch Mpa s     là ứng suất cắt 1 4*17710 16.79( ) *1*80 d mm    Vậy ta chọn bulông M 20 theo phụ lục 14.2[2] . : )(4 279 11 970 *7. 2986 475 *2.29181 2 140 *75 * NmmRRM DAII  2 140 *)14 075 (* DAIII RRM  )(4182429 2 140 *7. 29864)14 075 (*2.29181 NmmM III  Ứng suất uốn lớn nhất : ) (7. 58 90 * 1 . 0 4 279 119 * 1 . 0 233 max mm N d M D IIu   )(39. 57 90 * 1 . 0 4183429 * 1 . 0 233 max mm N d M D IIIu   . Hình 10 : Biểu đồ mô men của trục Chương 7: các phản lực Phản lực tại ổ A là : 97 1418 146 97* ) 971 418(*    CD A RR R )(2.29181 97 1418 146 97* 48.34168) 971 418(*9.28943 NR A      Phản. nên bulông Z = 6 là số bulông cùng bán kính tác dụng D = 470 /2 = 235 (mm) là bán kính tác dụng Vậy lực tác dụng nên bulông là 2* 24 971 731,5 177 10( ) 6* 470 F N   Đường kính bulông   1 4* *