Chng 5: Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn Theo (6.43) mdb YYYKT ww FF F 3 32 3 2 K F : Hệ số tải trọng khi tính về uốn với K F = K F K F K Fv Y : Hệ số kể đến sự trùng khớp răng. Y : Hệ số kể đến độ nghiêng của răng. Y F3 , Y F4 : Hệ số dạng răng của bánh 3, bánh 4. -,Với bd = 0,795và sơ đồ 6 tra bảng 6.7 thì K F = 1,07 -,Theo bảng 6.14 với v = 0,327 m/s 2,5 m/s và cấp chính xác 9 K F = 1,37. -,Xác định K FV = 1 FF wwF KKT db 2 3 2 Theo bảng 6.15 F = 0,006 Theo bảng 6.16 g 0 = 73 Tính đ-ợc 847,0 4 140 .327,0.73.006,0 0 u a vg w FF 009,1 37,1.07,1.56,72104.2 56.140.3,0.847,0 1 Fv K Vậy K F = 1,07 . 1,37 . 1,009 = 1,479 -, Xác định Y Y = 1 Trong đó =1,668 do đó Y = 668,1 1 = 0,600 - ,Xác định Y với =10,844 0 Y = 1 - 923,0 140 844,10 1 140 0 0 0 0 - ,Tính số răng t-ơng đ-ơng 23 982,0 22 cos 33 3 3 Z Z v 93 982,0 88 cos 33 4 4 Z Z v Theo bảng 6.18 ta có: Y F3 = 4,0 Y F4 = 3,6 Thay vào công suất tính ứng suất uốn )(35,80 5,2.56.42 4.923,0.600,0.479,1.56,72104.2 3 MPa F Từ đó tính đ-ợc F4 )(32,72 00,4 60,3 .35,80. 3 4 34 MPa Y Y F F FF -,Tính ứng suất cho phép: F = F ' . Y R . Y S . xF Y S : hệ số xét đến độ nhậy của vật liệu đối với tập trung ứng suất. Y R : hệ số xét ảnh h-ởng của độ nhám mặt l-ợn chân răng. K XF : hệ số xét đến kích th-ớc bánh răng. Y S = 1,08 - 0,0695 ln(m) = 1,08 - 0,0695 ln(2,5) = 1,022 Y R =1 ( chân răng không đ-ợc đánh bóng ) K XF = 1 ( với d a 400 ) Vậy F3 =257,14. 1 . 1,022 . 1 = 262,80(MPa) F4 = 241,71. 1 . 1,022 . 1 = 247,03(MPa) Sau khi kiểm nghiệm về độ bền uốn ta thấy F3 = 80,35(MPa) F3 = 262,80 MPa F4 = 72,32(MPa) F4 = 247,03(MPa) Kết luận: Với các thông số đã chọn, thì cặp bánh răng cấp chậm thoả mãn điều kiện bền tiếp xúc và bền uốn. g. Kiểm nghiệm răng về quá tải: Khi làm việc theo ca thì lúc mở máy th-ờng bị quá tải với hệ số quá tải 8,1 4,1 1 1 1 max T T T T K qt Hmax = H . qt K = 466,22 . 8,1 = 625,50 (MPa) Hmax = 625,50 (MPa) H max = 1260 MPa T-ơng tự ta có: F3max = F3 . Kqt = 80,35.1,8 = 144,63(MPa) F4max = F4 . Kqt = 72,32.1,8 = 130,18(MPa) F3max = 144,63(MPa) F3 max = 464 MPa F4max = 130,18(MPa) F4 max = 360 MPa Kết luận: với thông số đã chọn thì cấp chậm thoả mãn điều kiện qua tải. g. các thông số kích th-ớc của bộ truyền: Bảng 4 : Các thông sốvà kích th-ớc bộ truyền cấp chậm Khoảng cách trục a w2 140 Mô đun pháp m 2,5 Chiều rộng vành răng b w2 42 Tỷ số truyền u m 4 Góc nghiêng của răng 10 0 504 Số răng bánh nhỏ Z 3 22 Số răng bánh lớn Z 4 88 Hệ số dịch chỉnh bánh nhỏ x 3 0 Hệ số dịch chỉnh bánh lớn x 4 0 Đ-ờng kính vòng chia bánh nhỏ d 3 56 Đ-ờng kính vòng chia bánh lớn d 4 224 Đ-ờng kính đỉnh răng bánh nhỏ d a3 61 Đ-ờng kính đỉnh răng bánh lớn d a4 229 Đ-ờng kính đáy răng bánh nhỏ d f3 49,75 Đ-ờng kính đáy răng bánh lớn d f4 217,75 III,Kiểm tra điều kiện bôi trơn và điều kiện kết cấu: -,Điều kiện bôi trơn: Ta có 3,11,1 2 4 ae a d d c d a4 là đ-ờng kínhđỉnh răng của bánh trụ lớn răng nghiêng cấp chậm. d ae2 là đ-ờng kính đỉnh răng của bánh côn lớn cấp nhanh Vậy 1,1 52,208 229 c Do đó thoả mãn điều kiện bôi trơn -,Kiểm tra điều kiện kết cấu: Ta có khoảng cách trục a w = 2 2 23 ae dd 2 2 32 dd a ae w trong đó d ae2 là đ-ờng kính đỉnh răng ngoài d 3 là đ-ờng kính trục III đ-ợc xác định theo công thức d 3 = 3 3 .2,0 T Với là ứng suất xoắn cho phép với vật liệu liên tục là thép CT45 3015 MPa với trục ra ta lấy MPa30 d 3 = 04.36 30.2 35,280882 3 ta chọn d 3 =40 (mm) Vậy mm74,15 2 40 2 52,208 140 Do đó điều kiện kết cấu đ-ợc thoả mãn IV.Chọn khớp nối: Chọn nối trục vòng đàn hồi vì nối trục vòng đàn hồi có cấu tạo đơn giản, dễ chế tạo,dễ thay thế,làm việc tin cậy. Mômen xoắn T t =k.T 3 Trong đó K: là hệ số chế độ làm việc phụ thuộc vào loại máy công tác Tra bảng 15.1ta đ-ợc k=1,2 1,5 chọn k=1,4 T 3 : Mômen xoắn trục III T 3 =280882,35(N.mm) Thay vào ta đ-ợc T t =1,4.280882,35=393,24.10 3 (N.mm) Tra b¶ng 16.10a ®-îc D 0 =130(mm) Lùc khíp nèi F kl =(0,20,3).2.T t /D 0 =     N18,129625,864 130 29,393235.2 .3,02,0  Ta lÊy F kl =1270(N) . liên tục là thép CT 45 30 15 MPa với trục ra ta lấy MPa30 d 3 = 04.36 30.2 35, 280882 3 ta chọn d 3 =40 (mm) Vậy mm74, 15 2 40 2 52 ,208 140 Do đó điều kiện kết cấu đ-ợc thoả. 8,1 4,1 1 1 1 max T T T T K qt Hmax = H . qt K = 466,22 . 8,1 = 6 25, 50 (MPa) Hmax = 6 25, 50 (MPa) H max = 1260 MPa T-ơng tự ta có: F3max = F3 . Kqt = 80, 35. 1,8 = 144,63(MPa) F4max = F4 . Kqt =. = 3,6 Thay vào công suất tính ứng suất uốn )( 35, 80 5, 2 .56 .42 4.923,0.600,0.479,1 .56 ,72104.2 3 MPa F Từ đó tính đ-ợc F4 )(32,72 00,4 60,3 . 35, 80. 3 4 34 MPa Y Y F F FF -,Tính ứng suất cho