Đang tải... (xem toàn văn)
Tính toán cột lệch tâm xiên theo tiêu chuẩn ACI của Mỹ
Luận văn tốt nghiệp Trang 5 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng CHƯƠNG I: TỔNG QUAN 1.1. Khái niệm nén lệch tâm xiên: - Nén lệch tâm xiên là trường hợp nén lệch tâm mà mặt phẳng uốn không chứa trục đối xứng của tiết diện. - Thực tế thường gặp ở tiết diện hình chữ nhật có hai trục đối xứng (tiết diện tròn không xảy ra nén lệch tâm xiên). - Gọi hai trục đối xứng của tiết diện là Ox và Oy. Góc giữa mặt phẳng uốn và trục Ox là o . N M o o N M x y M Hình 1.1. Sơ đồ nội lực nén lệch tâm xiên - Có thể phân mômen uốn M thành hai thành phần tác dụng trong hai mặt phẳng chứa trục Ox và Oy là M x và M y (Xem hình vẽ 1.1) M x = M.cos M y = M.sin - Trường hợp khi tính toán nội lực đã xác định và tổ hợp riêng M x và M y theo hai phương thì mômen tổng M là: M = 22 yx MM - Góc hợp bởi véctơ của mômen tổng M và trục Ox (góc ) được xác định bởi: tg o = x y M M - Cột chịu nén lệch tâm xiên thường gặp trong các khung khi xét sự làm việc của cột đồng thời chịu uốn theo hai phương. - Tiết diện chữ nhật chịu nén lệch tâm xiên thì cốt thép thường đặt theo chu vi và đối xứng qua hai trục. Trường hợp M x M y thì nên làm cột vuông. Luận văn tốt nghiệp Trang 6 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng 1.2. Nội lực để tính tóan nén lệch tâm xiên: - Nội lực để tính tóan nén lệch tâm xiên được lấy từ kết quả tổ hợp tải trọng, trong đó cần chú ý đến các bộ ba nội lực (N, M x , M y ) sau: N max và M x , M y tương ứng M xmax và N, M y tương ứng M ymax và N, M x tương ứng M x &M y đều lớn và N tương ứng Có độ lệch tâm e 1x = N M x hoặc e 2x = N M y lớn. - Trong mỗi bộ ba nội lực, cần xét đến độ lệch tâm ngẫu nhiên e a theo mỗi phương và ảnh hưởng uốn dọc theo từng phương. Hệ số uốn dọc theo từng phương i được tính theo công thức sau: i = thi N N 1 1 ; Với vật liệu đàn hồi, N thi = 2 2 oi i l EJ . Với bê tông cốt thép , N th tính theo công thức thực nghiệm. - Sơ đồ nội lực tính tính toán được đưa về thành lực N đặt tại điểm D có toạ độ là x e ox và y e oy (Hình 1.2). Điểm E có thể nằm bên trong hoặc bên ngoài tiết diện, ở góc phần tư nào là phụ thuộc vào chiều tác dụng của M x và M y . - Sau khi xét độ lệch tâm ngẫu nhiên và uốn dọc thì mômen tác dụng theo 2 phương được tăng lên thành * x M và * y M : * x M = N x e ox ; * y M = N y e oy . x e ox oy e y x y C x y C C y x C y x y e oy ox e x E E Hình 1.2. Sơ đồ nội lực với độ lệch tâm Luận văn tốt nghiệp Trang 7 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng 1.3. Sự làm việc nén lệch tâm xiên: - Với cấu kiện làm bằng vật liệu đàn hồi và đồng nhất chịu nén lệch tâm xiên, có thể dùng phương pháp cộng tác dụng để tính ứng suất: = F N y J M x J M y y x x Điều kiện bền là hạn chế ứng suất không được vượt quá ứng suất cho phép hoặc cường độ tính toán của vật liệu. - Khi tính theo trạng thái giới hạn, do không thể tính riêng ứng suất của từng loại nội lực nên không thể dùng phương pháp cộng tác dụng mà phải xét tác dụng đồng thời của N, M x , M y . - Khi chịu nén lệch tâm xiên, tuỳ theo vị trí điểm đặt lực cũng như tương quan giữa nội lực & kích thước tiết diện và cách bố trí cốt thép mà có thể xảy ra trường hợp toàn bộ tiết diện chịu nén hoặc một phần tiết diện chịu nén & một phần tiết diện chịu kéo. - Với tiết diện có một phần chịu nén thì vùng nén có thể ở 1 trong 4 dạng (Hình 1.3). Trong đó: Trục trung hoà là trục cách đỉnh chịu nén lớn nhất một đoạn x o Giới hạn vùng nén là đường thẳng cách đỉnh chịu nén lớn nhất một đoạn x= x o ( = 0.8 0.85): đây là vùng bê tông chịu nén. X X o Vïng nÐn tÝnh ®æi X X o X X o X X o Hình 1.3. Các dạng của vùng nén - Đến trạng thái giới hạn, ứng suất trong bê tông được xem là phân bố đều và đạt đến giá trị R b . Ứng suất trong những cốt thép ở xa trục trung hoà có thể đạt đến R s (kéo) hoặc R sc (nén), trong khi đó những cốt thép ở gần trục trung hoà ứng suất bé hơn. Luận văn tốt nghiệp Trang 8 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng - Tuỳ theo quan điểm tính toán mà các tiêu chuẩn ở các nước đưa ra các cách tính ứng suất trong thanh thép i khác nhau. 1.4. Ứng suất trong cốt thép: 1.4.1 Theo quan điểm ứng suất: a) Với cốt thép chịu kéo (hoặc chịu nén ít hơn) A s : Tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005 đưa ra công thức thực nghiệm xác định s : s = s R R hx 1 1 /1 2 0 ; trong đó R là hệ số thực nghiệm. Công thức này dùng cho bê tông có cấp bằng hoặc nhỏ hơn B30, cốt thép nhóm CI, AI, CII, AII, CIII, AIII (R s 400) và chấp nhận khi x h o . Khi x > h o thì lấy s = -R s . Tác giả Nguyễn Đình Cống [5], đề xuất công thức dùng trong trường hợp R h 0 x h và R s 400 như sau: s = s R R R hh hx 0 0 )(2 1 ; b) Với cốt thép chịu nén nhiều hơn A’ s : Điều kiện để ' s đạt đến R sc là: x 1 a’ Phân tích kết quả thực nghiệm thấy rằng 1 phụ thuộc vào R sc và thay đổi trong khoảng 1,52 ( 1 tăng khi R sc tăng). Để đơn giản hoá, chấp nhận giá trị 1 = 2 cho mọi loại cốt thép (với R sc 400Mpa) 1.4.2 Theo quan điểm biến dạng: Xuất phát từ biến dạng của bê tông tại mép vùng nén đã được quy định, dùng giả thiết tiết diện phẳng, khi biết vị trí trục trung hòa (biết x 0 ) và vị trí của thanh hoặc hàng cốt thép thứ i (h 0i ) sẽ tính ra được biến dạng của nó là i (xem hình 1.5) s A'A s o b D s ' A' s s A s x N a' h h 4 A 43 A 32 A 21 A 1 c 4 3 2 1 0 x 04 03 02 h h h h 01 N s A A' s Hình 1.5. Ứng suất trong cốt thép i được tính theo biến dạng i . Hình 1.4. Ứng suất trong cốt thép i và i ’ Luận văn tốt nghiệp Trang 9 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng i = c oi x xh 0 0 Khi i T thì i = R s i < T thì i = i R s , với T = s s E R Với cốt thép chịu kéo: điều kiện để i = R s là: x i h 0i (Với i = i T , T = s s c c E R ) Đối với cốt thép chịu nén: điều kiện để ' i = R sc là: x 2 h 0i (Với 2 = s sc c c E R ) 1.5. Các trường hợp tính toán nén lệch tâm Từ phân tích các trường hợp nén lệch tâm, người ta đưa ra các trường hợp tính toán. Trong việc này cũng có những quan điểm khác nhau. Một số nước Âu Mỹ phân chia ra hai trường hợp dựa vào vùng chịu nén: tiết diện chịu nén toàn bộ và tiết diện chịu nén một phần. Tiêu chuẩn thiết kế của Nga, Trung Quốc, Việt Nam phân chia ra hai trường hợp: nén lệch tâm lớn và nén lệch tâm bé dựa vào sự làm việc của cốt thép A s , cũng tức là dựa vào giá trị của chiều cao vùng nén x. Khi x < R h 0 : cốt thép A s chịu kéo, ứng suất s đạt tới R s , xảy ra phá hoại dẻo trường hợp nén lệch tâm lớn. Khi x R h 0 : cốt thép A s có thể chịu nén hoặc kéo mà ứng suất trong nó chưa đạt đến R s hoặc R sc , sự phá hoại bắt đầu từ bê tông vùng nén (phá hoại giòn) trường hợp nén lệch tâm bé. Tiết diện làm việc theo trường hợp nào là phụ thuộc vào tương quan giữa M, N với kích thước tiết diện và sự bố trí cốt thép. Khi M tương đối lớn, tiết diện làm việc gần với trường hợp chịu uốn, có vùng nén và vùng kéo rõ rệt. Nếu cốt thép chịu kéo A s không quá lớn thì sự phá hoại sẽ bắt đầu từ vùng kéo, ta có trường hợp nén lệch tâm lớn. Ngược lại, khi N tương đối lớn, phần lớn tiết diện chịu nén, sự phá hoại bắt đầu từ bê tông phía bị nén nhiều, có trường hợp nén lệch tâm bé. Tuy nhiên, trong tính toán thực hành, điều kiện để phân biệt các trường hợp nén lệch tâm chỉ là tương đối. Có một số trường hợp, với tiết diện và điểm đặt Luận văn tốt nghiệp Trang 10 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng lực N đã cho, khi thay đổi cốt thép có thể chuyển sự làm việc của tiết diện từ nén lệch tâm lớn sang nén lệch tâm bé và ngược lại. Khi chuyển như vậy thì giá trị lực dọc tới hạn mà tiết diện chịu được N gh thay đổi theo. 1.6. Theo tiêu chuẩn Việt Nam TCXDVN 356:2005 [2] Theo tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005 [2], việc tính toán tiết diện tổng quát cần kiểm tra từ điều kiện: M (R b S b - si S si ) Trong đó: - M: mômen trong cấu kiện chịu nén lệch tâm, là mômen do lực dọc N đối với trục song song với đường thẳng giới hạn vùng chịu nén và đi qua trọng tâm tiết diện các thanh cốt thép dọc chịu kéo nhiều nhất hoặc chịu nén ít nhất khi cấu kiện chịu nén lệch tâm. - S b : mômen tĩnh của tiết diện vùng bê tông chịu nén đối với trục - S si : mômen tĩnh của diện tích thanh cốt thép dọc thứ i đối với trục - si : ứng suất trong thanh cốt thép dọc thứ i Chiều cao vùng chịu nén x và ứng suất si được xác định từ việc giải đồng thời các phương trình: R b A b - si A si – N = 0 si = 1 1.1 1 , i usc Ứng suất si kèm theo dấu được tính toán theo các công thức trên, khi đưa vào tính toàn cần thoả mãn điều kiện: R si si R sci (R sci : mang dấu âm) Ngoài ra, để xác định vị trí biên vùng chịu nén khi uống xiên, phải tuân theo điều kiện bổ sung về sự song song của mặt phẳng tác dụng của mômen do nội lực và ngoại lực, còn khi nén và kéo lệch tâm xiên, phải tuân thủ thêm điều kiện: các điểm đặt của ngoại lực tác dụng dọc trục, của hợp lực nén trong bê tông và cốt thép chịu nén, và của hợp lực trong cốt thép chịu kéo (hoặc ngoại lực tác dụng dọc trục, hợp lực nén trong bê tông và hợp lực trong toàn bộ cốt thép) phải nằm trên một đường thẳng (Hình 1.6). Với: - A si : diện tích tiết diện thanh cốt thép dọc thứ i Luận văn tốt nghiệp Trang 11 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng - i : chiều cao tương đối vùng chịu nén của bê tông, i = i h x 0 , trong đó h 0i là khoảng cách từ trọng tâm cốt thép thứ i đến trục đi qua điểm xa nhất của vùng chịu nén song song với đường thẳng giới hạn vùng chịu nén (Hình 1.6). - : đặt trưng vùng bê tông chịu nén, được xác định theo công thức: = - 0.008R b ( = 0.85 đối với với bê tông nặng) - chỉ số i là sô thứ tự của thanh cốt thép đang xét (i = 1,2, ,n). R A s5 s5 A s6 s6 A s7 s7 A s4 s4 A s8 s8 A b b A s3 s3 A s2 s2 s1s1 A C B A I I 05 06 07 04 08 03 02 h h h h h h h 01 h 5 6 7 4 8 3 2 1 Hình 1.6. Sơ đồ nội lực và biểu đồ ứng suất trên tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện bê tông cốt thép trong trường hợp tổng quát tính toán tiết diện theo độ bền (Trong đó: I-I: là mặt phẳng song song với mặt phẳng tác dụng của mômen uốn, hoặc mặt phẳng đi qua điểm đặt của lực dọc và hợp của các nội lực kéo, nén A: điểm đặt hợp lực trong cốt thép chịu nén và trong bê tông vùng chịu nén B: điểm đặt của hợp lực trong cốt thép chịu kéo C: điểm đặt ngoại lực) 1.7. Theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5574-1991 [1] Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5574-1991 [1] chia ra 2 trường hợp lệch tâm để tính toán. - Trường hợp lệch tâm lớn: + Điều kiện lệch tâm lớn: khi chiều cao vùng nén x 0 h 0B (Với 0 = 0.4 0.62 phụ thuộc cường độ tính toán về kéo của cốt thép và mác chịu nén của bê tông nặng) Luận văn tốt nghiệp Trang 12 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng + Cấu kiện được tính toán theo 2 điều kiện: M R n F b Z b + ’ ai Z’ ai f’ ai - ai Z ai f ai R n F b + ’ ai f’ ai - ai f ai – N = 0 Với M là mômen của lực dọc đặt lệch tâm N lấy đối với trục biên, trục này song song với đường thẳng giới hạn vùng nén và đi qua trọng tâm cốt thép chịu kéo xa nhất. Ngoài 2 điều kiện trên thì việc bố trí cốt thép, hình dáng và kích thước hình vùng bê tông chịu nén được xác lập từ điều kiện sau: điểm đặt lực dọc lệch tâm N, điểm đặt hợp lực vùng nén và điểm đặt hợp lực cốt thép vùng kéo phải nằm trên một đường thẳng - Các điểm N, B, A trên hình 1.7 (Giống TCXDVN 356:2005). f ai ai f ' ai b Z 11 ai A B N Z' h Z x 0B t't ii Trôc biªn Hình 1.7. Sơ đồ tính toán cột chịu nén xiên (TCVN 5574-1991). Trong đó: 0 : tương tự khi tính cấu kiện chịu uốn phẳng, được tra bảng phụ thuộc vào mác bê tông và cường độ tính toán về kéo của cốt thép. h 0B : khoảng cách từ điểm xa nhất của vùng kéo đến trục biên Z b : khoảng cách từ trọng tâm diện tích vùng bê tông chịu lực nén F b đến trục biên Z ai và Z’ ai : khoảng cách từ cốt thép chịu kéo và chịu nén thứ i đến trục biên Ứng suất trong cốt thép chịu kéo ai và trong cốt thép chịu nén ’ ai lấy phụ thuộc khoảng cách t i , t’ i tính từ trọng tâm của mỗi cốt thép đến đường thẳng giới hạn của vùng nén. Với cốt thép chịu kéo: + Khi t i 0.6(h 0B – x) thì ai = R a + Khi t i 0.6(h 0B – x) thì ai = a B i R xh t ' 0 6.0 Luận văn tốt nghiệp Trang 13 Chương I: Tổng quan Giáo viên hướng dẫn: Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống Học viên: Nguyễn Phan Đức Hùng Với cốt thép chịu nén: + Khi t’ i 0.6x thì ’ ai = R’ a + Khi t’ i 0.6x thì ’ ai = a i R x t ' 6 . 0 ' - Trường hợp lệch tâm bé: Cấu kiện chịu nén lệch tâm xiên trường hợp lệch tâm bé với tiết diện có 2 trục đối xứng x và y được tính toán kiểm tra theo điều kiện: N 0 111 1 NNN yx Trong đó: N: lực dọc tính toán khi tổng hợp tất cả các yếu tố tác động N x , N y : khả năng chịu lực của tiết diện khi xét riêng về nén lệch tâm trong phương x và y (nén lệch tâm phẳng) N 0 : khả năng chịu lực khi nén đúng tâm 1.8. Theo tiêu chuẩn Anh BS 8110-1997 [9] (Tính toán theo trạng thái giới hạn của biến dạng) f cu 0.67 m m 5,5 cu f §õ¬ng cong parabolic f cu 2,4.10 m -4 0,0035 BiÕn d¹ng øng suÊt Ghi chú 1: 0.67 là hệ số tính đến quan hệ giữa độ bền khối vuông và độ bền khi uốn trong cấu kiện chịu uốn. Hệ số này chưa có hệ số an toàn riêng. Ghi chú 2: f cu : độ bền khối vuông tính bằng N/mm 2 , m : hệ số an toàn riêng. Hình 1.8. Đường cong ứng suất – biến dạng ngắn hạn dùng cho thiết kế đối với bê tông thông thường. Lun vn tt nghip Trang 14 Chng I: Tng quan Giỏo viờn hng dn: Gs. Ts. Nguyn ỡnh Cng Hc viờn: Nguyn Phan c Hựng xỏc nh kh nng chu lc ca tit din, phi s dng gi thit sau õy: + S phõn b ca bin dng trong vựng bờ tụng chu nộn v bin dng trong ct thộp chu kộo hoc nộn c xỏc nh t gi thit tit din phng + ng sut trong bờ tụng khi nộn cú th xỏc nh t ng cong ng sut bin dng trờn hỡnh 1.8 vi h s an ton riờng i vi bn ca vt liu m = 1.5 + bn ca bờ tụng chu kộo c b qua + ng sut trong ct thộp xỏc nh t ng cong ng sut bin dng trờn hỡnh 4 vi h s an ton riờng i vi bn ca vt liu m = 1.05 T cỏc gi thit trờn, ta tớnh c bin dng ca tit din, t bin dng ta xỏc nh c ng sut trong ct thộp v bờ tụng. m y f ặẽng suỏỳt Bióỳn daỷng Neùn Keùo 2 f y m 200 kN/mm Ghi chỳ: f y tớnh bng N/mm 2 Hỡnh 1.9. ng cong ng sut bin dng ngn hn dựng cho thit k i vi ct thộp Trong tiờu chun Anh BS 8110-1997 [9] cú a ra cỏch tớnh gn ỳng nh sau: - Tớnh toỏn theo un phng, b trớ thộp vi mụmen tng thờm: + Khi ' h M x ' b M y tớnh ct thộp theo M x = M x + y M b h ' ' M x y M y y xx h' h b' b Hỡnh 1.10. Ct chu un theo 2 phng [...]... chu nộn ỳng tõm ca ct Theo AS 3600-2001, cỏc trng hp sau ct chu nộn lch tõm c tớnh theo lch tõm theo mt phng khi im t lc dc ri vo vựng gii hn bi cỏc ng nh hỡnh v - vựng gch chộo (hỡnh 1.13): Vùng phải tính toán lệch tâm xiên b 0,1b Hỡnh 1.13 Xỏc nh vựng gii hn khụng phi tớnh toỏn lch tõm xiờn 0,2D 0,2b 0,1D D Giỏo viờn hng dn: Gs Ts Nguyn ỡnh Cng Vùng không phải tính toán lệch tâm xiên Hc viờn: Nguyn... un dc theo hai phng, tớnh c h s x, y Moment ó gia tng Mx1; My1 Mx1= ye0yN ; My1= xe0xN Tựy theo tng quan gia hai giỏ tr Mx1, My1 vi kớch thc cỏc cnh m a v mt trong hai mụ hỡnh tớnh toỏn (theo phng x hoc y) iu kin v ký hiu theo bng sau: Giỏo viờn hng dn: Gs Ts Nguyn ỡnh Cng Hc viờn: Nguyn Phan c Hựng Lun vn tt nghip Trang 23 Chng I: Tng quan Mụ hỡnh Theo phng Mx iu kin M x1 M y1 > Cy Cx Ký hiu Theo phng... Hc viờn: Nguyn Phan c Hựng Lun vn tt nghip Trang 19 Chng I: Tng quan 1.11 Theo tiờu chun GB 50010-2002 ca Trung Quc [12] y y eiy h0 x O 1 : Điểm đặt lực 2 : Khu vực chịu áp lực nén ax h 2 y eiy 1 ay b0 bx Cu kin chu nộn lch tõm theo 2 hng vuụng gúc nhau theo trc i xng Kh nng chu lc ca cu kin c tớnh theo 2 cụng thc di õy: 1) Theo phng phỏp tớnh toỏn ca ph lc F, thỡ lỳc ny Mx, My trong cụng thc F.0.1-7... dng; (c) Phõn b ng sut Kh nng chu lc ca tit din c tớnh toỏn da theo cỏc cụng thc sau õy: l m n N ci Aci sj Asj pk Apk i 1 j 1 l (F.0.1-6) k 1 m n M x ci Aci xci sj Asj xsj pk Apk x pk i 1 j 1 l m (F.0.1-7) k 1 n M y ci Aci yci sj Asj ysj pk Apk y pk i 1 j 1 (F.0.1-8) k 1 N: giỏ tr thit k ca lc nộn Mx, My: mụ men un theo phng x v phng y Cỏc ch s ci, si, pk ln lt dựng cho cỏc... h' < tớnh ct thộp theo My = My + M x h' b' b' Trong ú: h v b: chiu cao v chiu rng tớnh toỏn ca tit din (hỡnh 1.5) : h s tra bng c cho sn trong tiờu chun (xem bng 1) Bng 1: Cỏc giỏ tr ca h s (theo BS 8110-1997) N bhf cu 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 1.00 0.88 0.77 0.65 0.53 0.42 0.30 1.9 Theo tiờu chun M ACI 318-99 [10] Tớnh toỏn ct bờ tụng ct thộp chu nộn lch tõm xiờn cú th tin hnh theo 3 quy trỡnh... tng tỏc theo tiờu chun Vit Nam TCXDVN 356:2005, xõy dng v kim tra cỏc cụng thc gn ỳng tớnh toỏn cu kin nộn lch tõm xiờn 1.13 V lun vn thc s ca tỏc gi Lý Hong Sn [13] Túm tt ni dung lun vn: - Nghiờn cu xõy dng mt biu tng tỏc theo tiờu chun Vit Nam TCXDVN 356:2005 Xõy dng chng trỡnh tớnh theo 5 dng vựng nộn, v ng gii hn vựng nộn c xỏc nh bi ng thng y = kx+ v v trớ ca ng gii hn vựng nộn c xỏc nh theo 2... 1 Theo cỏc kt qu nghiờn cu ca Bresler, giỏ tr = 1.15 1.55 i vi tit din ch nht, giỏ tr cng gn vi giỏ tr thp thỡ cng an ton 1.9.3 Phng phỏp dựng phng trỡnh tng tỏc Bresler: bn ca ct chu nộn lch tõm xiờn cú th tớnh toỏn v kim tra theo phng trỡnh: 1 1 1 1 Pu Pnx Pny Pn0 Trong ú: Pu: lc dc tớnh toỏn Pnx: bn thit k theo lc nộn dc trc tng ng vi lch tõm ex (vi ey = 0) Pny: bn thit k theo lc... b theo chu vi cho ton b tit din Quy nh ly k=0.4 c) Trng hp 3: Khi x1 Rh0, tớnh toỏn theo trng hp nộn lch tõm ln Khi 2a x1 Rh0, ly x = x1 v tớnh As theo cụng thc sau: Ast = x Ne Rb bx h0 2 kRsc Z Trng hp Rs = Rsc, dựng cụng thc: Ast= N (e 0.5x1 h0 ) kRs Z Khi xy ra x1 < 2a, gi thit tớnh x1 l khụng ỳng, khụng th dựng giỏ tr x1, s dng cụng thc: Ast = Ne' N (e Z ) kRs Z kRs Z Ct thộp c t theo. .. Tng quan Pn0: bn thit k theo lc nộn dc trc tng ng vi lch tõm ey = 0 v lch tõm ey = 0 Phng trỡnh ny cng tng t nh tớnh toỏn i vi cu kin lch tõm bộ trong TCVN 5574-1991, v tiờu chun Trung Quc GB 50010-2002 1.10 Theo tiờu chun c AS 3600-2001 [11] Tiờu chun c AS 3600-2001 [11] cng dựng phng phỏp ng bao ti trng tớnh toỏn v kim tra cho ct chu nộn lch tõm xiờn (tng t nh trong ACI 318-99) Phng trỡnh tng... ) H s un dc ph thờm khi xột nộn ỳng tõm: e = + (1 ) 0.3 Khi 14 ly = 1 Khi 14 < < 104 ly theo cụng thc sau: = 1.028 0.00002882 0.0016 Din tớch ton b ct thộp dc As: N Rb bh e Ast Rs Rb Ct thộp c chn t u theo chu vi (mt ct thộp trờn cnh b cú th ln hn) b) Trng hp 2: Khi x1> Rh, tớnh toỏn theo trng hp nộn lch tõm bộ Ta phi lp chng trỡnh xỏc nh chiu cao vựng nộn x T 2 iu kin cõn bng, kt . nén lệch tâm xiên có thể tiến hành theo 3 quy trình sau: 1.9.1 Tính cột lệch tâm theo một phương với độ lệch tâm tương đương: Độ lệch tâm e x và e y của lực dọc trục được thay thế bằng độ lệch. Theo tiêu chuẩn Úc AS 3600-2001 [11] Tiêu chuẩn Úc AS 3600-2001 [11] cũng dùng phương pháp đường bao tải trọng để tính toán và kiểm tra cho cột chịu nén lệch tâm xiên (tương tự như trong ACI. Độ bền của cột chịu nén lệch tâm xiên có thể tính toán và kiểm tra theo phương trình: 0 1111 nnynxu PPPP Trong đó: P u : lực dọc tính toán P nx : độ bền thiết kế theo lực