Giao Trinh BÊ TÔNG CỐT THÉP NÂNG CAO - chương 11

15 396 2
Giao Trinh BÊ TÔNG CỐT THÉP NÂNG CAO - chương 11

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Giao Trinh BÊ TÔNG CỐT THÉP NÂNG CAO - chương 11

Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công Nghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Chương 11: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LC CT Chương 11: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC CẮT 11.1 KHÁI QUÁT Phn trình bày này gii hn trong phm vi ca kt cu BTCT thông thưng (không ng sut trưc, có t s kích thưc l n / h > 4) chu lc gây ct. Trưc ht xét dm àn hi không nt, ng nht như hình v ca MacGregor dưi ây : Các phn t 1 (nén) và 2 (kéo) trong hình  trên chu tác dng ng thi các ng sut pháp tuyn do các ng sut gây un và gây trưt. Chú ý rng các ng sut trưt tn ti c  mt phng ng và ngang như trong hình v. Khi nào ng sut trưt ngang tr nên quan trng?  Khi thit k các mi ni, liên kt sưn-cánh, và ti các l hng ca dm. Các ng sut pháp tuyn ln nht và nh nht tác dng lên mt phn t như vy gi là các ứng suất chính. Quĩ o các ng sut nén chính trong dm chưa nt này ưc MacGregor mô t dưi ây. Các ưng nt bên dưi trc trung hoà xp xĩ như các ưng cong quĩ o ng sut dưi ây : P 0.5P a) - b) - phn t 1 phn t 2 biu  ng sut ct Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT Bây gi xét các hình dưi ây. Các khe nứt uốn (gần thẳng đứng) và các khe nứt nghiêng (khe nứt cắt hay khe nứt kéo chéo) có th xem  phn hình (a). Bây gi xét phn hình (c) và (d)  trên. ng sut ct trung bình gia các khe nt ca phn hình (c) có th ưc tính như sau: Các lc kéo trong ct thép trên mi mt ca khe nt có th vit như sau : jd M T = và jd MM T ∆ + =∆ do ó jd M T ∆ =∆ vi cánh tay òn jd ưc gi s bng hng s. Vi s cân bng mômen ca phn t: xVM ∆ = ∆ do ó jd xV T ∆ =∆ N u phần đánh dấu ca dm trên ưc tách ra như mô t trong phn hình (c), lc ∆T phi ưc chuyn thành các ng sut trưt ngang trên nh ca phn t b ánh du. Giá trị trung bình ca các ng sut này bên dưi nh khe nt là : xb T v w ∆ ∆ = hay jdb V v w = (11-1) S phân b ca các ng sut ct ngang và ng (chúng là bng nhau) ưc mô t trong phn hình (d). Phương pháp thit k ACI 318 xp xĩ phương trình (11-1) vi phương trình sau mà không òi hi phi tính j (j ≈ 0.9 trong nhiu trưng hp): db V v w = (11-2) Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT 11.2 ỨG XỬ CỦA DẦM KHÔG CÓ THÉP CHỐG CẮT Trưc khi tính cưng  chng ct ca dm có thép chu ct, cn phi xem xét cưng  chng ct ca dm không thép chu ct. Cưng  chng ct ca dm không thép chu ct b nh hưng ca 5 bin s chính, ưc bao gm trong các phương trình thit k: cưng  tông chu kéo , hàm lưng thép dc, t s nhp dm-chiu cao, kích thưc dm, và lc dc . Hình dưi cung cp thông tin tóm lưc v nh hưng ca hàm lưng thép dc trên cưng  chng ct ca dm không thép chu ct. Kt lun gì rút ra t hình trên? ACI 318-08 qui nh công thc ơn gin tính cưng  chng ct riêng phn tông (ưng nm ngang) là: - Tit din ch nht: dbf2V w ' cc = (11-3a) - Tit din tròn: 2' cc Df6,1V = (11-3b) ơn v : [ V c ] = lb ; [f’ c ] = psi ; [b w ] = in ; [d] = in ; [D] = in ; Công thc này là hp lý cho tt c hàm lưng thép dc ? Ti sao cưng  chuNn hóa nh hơn vi các giá tr thp ca hàm lưng thép dc ? o Công thc chi tit: cưng  chng ct tông (ưng nghiêng AB) là: 5,3 db A fM dV 25009,1 dbf V w s ' cu u w ' c c ≤+= (vi iu kin: 0,1 M dV u u ≤ ) (11-4) M u - mômen tính toán ca mt ct dm (có h s ti trng). ơn v : [M u ] = lb-in V u - lc ct tính toán ca mt ct dm (có h s ti trng). ơn v : [V c ] = lb b w - chiu rng sưn dm, d - chiu cao có ích ca dm. ơn v : [b w ] , [d] = in A s - din tích thép chu kéo. ơn v : [A s ] = in 2  Khi hàm lưng thép dc nh, khe nt un có chiu sâu ln hơn; ngưc li khi hàm lưng thép dc ln, khe nt có b rng ln hơn.  trưng hp sau, nt nghiêng (im báo trưc phá hoi) xy ra ti ti trng thp hơn cưng  chng un. (0, 1.9) (0, 3.5) A B Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT Lc kéo dc có xu hưng gim ti gây nt nghiêng (cưng  chng ct); trong lúc lc nén dc có xu hưng làm tăng ti gây nt nghiêng.  Vy nh hưng ti dc trc như th nào trên khe nt do ti trng un ? MacGregor ã tóm lưc như sau:  ACI 318-08: Eq. 11-4 ) A N 2000 1 1(2 dbf V g u w ' c u += cho lc nén dc N u > 0 (ưng ) (11-5)  ACI 318-08: Eq. 11-8 ) A N 500 1 1(2 dbf V g u w ' c u += cho lc kéo dc N u < 0 (ưng xanh) (11-6) 11.3 ỨG XỬ CỦA DẦM CÓ THÉP CHỐG CẮT Trong thc hành thit k ca M, cưng  chng ct danh nghĩa ca dm có thép chu ct như sau: V n = V c + V s Trong ó: - V s là lc ct truyn bi kéo trong thép ai; - V c là lc ct truyn bi tông, mà bao gm s tham gia ca:  Tác ng cht - dowel action (V d )  Liên kt ct liu - aggregate interlock (V ay )  Lc ct trong vùng nén tông ( V cz )  u > 0  u < 0 V u : cưng  chng ct N u : lc dc tính toán A g : din tích tit din f ′ c : cưng  tông Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT 11.4 MÔ HÌH GIÀ ẢO ĐƠ GIẢ Trong hình dưi, McGregor trình bày (a) mt dm có thép ai chu ti phân b u (b) mt mô hình giàn o biu din tt c thép ai và gán ti phân b u như mt lot ti tp trung ti các im nút.  d dàng hơn trong thit k, biu din mô hình giàn như  phn hình (c) vi các qui ưc sau:  lc kéo trong mi thanh ng i din hp lc ca tt c thép ai trong khong jd/tanθ,  lc trong mi thanh nghiêng i din hp lc ca b rng sưn dm bng jdcosθ,  ti trng phân b u w ưc mô hình như mt lot ti trng tp trung bng wjd/tanθ. = lc tp trung ← thanh nghiêng thanh kéo ↓ Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT Xét phn u dm ct bi mt ct A-A song song vi các ưng chéo ca trưng ng sut do MacGregor trình bày trong phn hình (a) dưi ây : Trên mt ct này, thành phn lc ct thng ng (V) ưc chng  bi các lc kéo trong các thép ai. Lc kéo trong mi thép ai bng: ) s tan/jd ( V fA yv θ = (11-7) Bây gi xét mt ct thng ng B-B gia G và J như trong phn hình (b) trên.  hình này, lc V tác dng trên mt ct ưc chng  bi lc nén nghiêng, D, vi: θ = sin V D ← (xem phn hình (c)) Chiu dài ưng chéo là jdcosθ, do ó ng sut nén trung bình f cd là: ) tan 1 (tan jdb V sin)cosjd(b V )cosjd(b D f www cd θ +θ= θθ = θ = Trong ó b w là chiu dày sưn dm. N u b w nh, ng sut f cd có th gây ra s nghin v sưn dm. Gii hn hp lý ca ng sut này ph thuc góc nghiêng θ nhưng  khong gia f cd ≤ 0,25f ' c (vi θ = 30°) và f cd ≤ 0,45f ' c (vi θ = 45°). Lc ct V trên mt ct B-B có th ưc thay th bi lc nén chéo D và lc kéo dc N v như mô t trong phn hình (c)  trên. Lc kéo dc này bng: θ = tan V N v Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT N u ng sut ct là constant trên chiu cao (h) ca dm, hp lc ca D và N v tác dng ti na chiu cao (h/2) ca tit din. Khi ó, có mt lc kéo bng 0,5N v tác dng ti ct thép cánh trên và ct thép cánh dưi như trong phn hình (b)  trên. iu này làm gim lc nén trong ct thép cánh trên (A s ′) và làm tăng lc kéo trong ct thép cánh dưi (A s ) như minh ha sơ  na dưi dm như sau : T hình trên có th thy rng các gia tăng áng k ca lc kéo có th dNn n mt dch chuyn kéo ( tension shift ) như trên. Cũng cn lưu ý n lc kéo trong ct thép dc (A s ) ti u mút dm.  Quan sát này ng ý s quan tâm neo ct thép !!! Trong các phương trình trên, góc nghiêng θ nm trong min giá tr nào? Các khe nt nghiêng ban u phát trin theo các góc nghiêng khong t 35° n 45° so vi phương ngang. Tiêu chuNn Thy sĩ áp t các gii hn ca góc nghiêng θ  kim soát b rng khe nt. Trong thit k, góc nghiêng θ nên thuc min giá tr sau: 25° ≤ θ ≤ 65° Các hình thc ct thép chng ct mô t  hình dưi ây, trong ó kiu thép ai ng ưc dùng ph bin nht, các kiu thép xiên hay thép un lên t ct thép dc ít khi ưc s dng trong thc tin xây dng (M). h/2 A s θ t hép  ai   ng  ai   ng + u  n l ê n t hép xi ê n ch  ng c  t l ư  i t hép h à n ch  ng c  t t hép  ai xo  n t hép d  c u  n l ê n ch  ng c  t Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT 11.5 CÁC TRẠG THÁI PHÁ HOẠI CỦA DẦM CÓ THÉP CHỐG CẮT 11.5.1 Phá hoi do thép ai chy do N hư ã nêu trưc ây, ACI gp các phn tham d ca tông trong cưng  chng ct danh nghĩa thành i lưng V c , mà xem như là lc ct do tông chu. N goài ra, ACI gi thit rng V c bng cưng  chng ct ca dm không thép chu ct. ây là mt kt qu ca quan sát thc nghim. Trong hình dưi, MacGregor trình bày khi t do gia u dm và mt khe nt nghiêng. Hình chiu ngang ca khe nt là d mà ga thit rng khe nt có góc nghiêng nh hơn 45°. Gi s rng tt c thép ai là chy do khi phá hoi, lc kháng ct ca các thép ai là: s dfA V ytv s = Phương trình này tương ương vi phương trình (11-7) ca giàn o tương ương nu θ = 45° và jd ưc thay bng d. ACI 318-08 qui nh rng phi s dng thép ai nu V u > φV c  V u ≤ φV n . Trong thit k, yêu cu này thưng ưc vit như sau: cus VVV φ−≥φ (11-8a) Do ó c u ytv V V dfA s − φ = (11-8b) vi phương trình (11-8b) áp dng cho thép ai thng ng (A v ) có gii hn chy f yt H s gim cưng  chng ct là φ = 0,75 . Giá tr này là thp hơn so vi un (φ = 0,90) vì ti phá hoi ct thay i nhiu hơn ti phá hoi un. Khi cu kin chu ti trng ng t mnh, h s gim cưng  chng ct φ = 0,60 (xem iu khon 9.3.4 ca ACI 318-08). Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT Vì các thép ai thng ng không th chu ct tr phi chúng ct ngang mt khe nt nghiêng , tiêu chuNn ACI 318-08 áp t mt gii hn v bưc ai max sao cho mi khe nt nghiêng 45° s b ct ngang bi ít nht mt thanh thép ai như sau: )"24; 2 d min(s max ≤ (11-9) N u dbf4V w ' cs > : ⇒ )"12; 4 d min(s max ≤ (11-10) Vì :  bưc ai nh hơn dn n b rng khe nt nghiêng nh hơn.  bưc ai nh hơn giúp cho neo ct thép tt hơn cho các vùng ưng chéo nén. 11.5.2 Phá hoi do b rng nt quá mc cho phép N hm hn ch b rng nt, ng sut ct ln nht ca các thép ai b gii hn: dbf8V w ' c(max)s = (11-11) ơn v : [V s ] = lb ; [f’ c ] = psi ; [b w ] = in ; [d] = in 11.5.3 Phá hoi do nghin v tông sưn dm Vì ng sut nén ưng chéo có liên quan n ng sut ct, mt s TCXD gii hn ng sut ct bng khong (0,2-0,25)f ′ c . Do tiêu chuNn ACI 318-08 ã gii hn V s(max) theo phương trình (11-11) nên bo m an toàn chng li nghin v sưn dm trong dm BTCT. 11.6 ẢH HƯỞG LỰC DỌC LÊ CƯỜG ĐỘ CHỐG CẮT Vi ti trng kéo dc trc, ACI 318-08 qui nh cưng  chng ct danh nghĩa tông: dbf) A500 N 1(2V w ' c g u c += (11-12) ơn v : [V c ] = lb ; [N u < 0] = lb ; [f’ c ] = psi ; [A g ] = in 2 ; [b w ] = in ; [d] = in Vi ti trng nén dc trc, ACI 318-08 qui nh phương trình cho các kt cu chu phi hp ti trng ct, mômen un, nén dc trc như sau: dbf) A2000 N 1(2V w ' c g u c += (11-13) ơn v : [V c ] = lb ; [N u > 0] = lb ; [f’ c ] = psi ; [A g ] = in 2 ; [b w ] = in ; [d] = in Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 11: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC CT φ V c V u φ V c /2 thép ai tham gia chng ct φV s x m x c tông tham gia chng ct φV c 11.7 HÀM LƯỢG THÉP CHỐG CẮT TỐI THIỂU Do phá hoi ct ca dm không có thép chu ct là t ngt và là phá hoi dòn, tiêu chuNn ACI 318-08 òi hi lưng thép chng ct ti thiu (A v,min ) nu lc ct tính toán vưt quá mt na cưng  chng ct ca tông (φV c > V u > 0,5φV c ) ngoi tr trong sàn và móng, mi ni tông, và các dm c bit (iu khon 11.4.6.1). Khi φV c > V u > 0,5φV c , lưng thép ai ti thiu hay cu to, có gii hn chy f yt , bng: sb f 50 sb f f75.0 A w yt w yt ' c min,v ≥= (11-14) ơn v : [f yt ] = psi ; [f’ c ] = psi ; [b w ] = in ; [s] = in 11.8 PHƯƠG PHÁP THIẾT KẾ THÉP CHỐG CẮT Các bưc thit k thép chng ct ca dm BTCT thông thưng theo tiêu chuNn ACI 318-08 như sau: 1. Xác nh lc gây ct tính toán (V u ) ti các mt ct nguy him như mô t  hình v bên phi. 2. Xác nh phn cưng  do tông tham gia chng ct (φV c ) theo công thc (11-3) vi φ = 0.75 3. Tính V u - φV c ti mt ct nguy him N u dbf8VV w ' ccu φ>φ− thì phi tăng kích thưc tit din hay tăng cưng  tông f’ c 4. Tính khong cách x c tho V u = φV c và khong cách x m tho V u = 0.5φV c như hình v bên phi. Chú ý vùng x < x c b trí thép ai tính toán theo công thc (11-8) ; vùng x c < x < x m b trí thép ai cu to theo công thc (11-14) ; vùng x > x m không cn ct ai. 5. Dùng bng lp  trang sau  xác nh din tích thép ai ng A v và bưc ai s ti các mt ct nguy him trên toàn b chiu dài dm BTCT. [...]... Vu-A As x Giải: 1 Xác định các lực cắt tính toán (Vu) Tại gối tựa A: Vu-A = wu L/2 = 4.5 x 30 / 2 = 67.5 kips Tại điểm B: 2 Vu-B = Vu-A - wu d = 67.5 - 4.5 x (20 / 12) = 60 kips ( 11. 1.3.1) Xác định sức chống cắt do bê tông tham gia (Vc) φVc = 2φ f 'c b w d = 2 × 0.75 × 3000 × 13 × 20 / 1000 = 21.4 kips ( 11. 2.1.1) Do: Vu-B = 60 kips > φVc = 21.4 kips ⇒ cần phải bố trí thép đai ( 11. 1.1) Chương 11: ... kips-ft Giải: A- XÉT TRƯỜ G HỢP 1: 1 Xác định cường độ chống cắt của bê tông N u = Pu,max = 160 kips d = h - (1.5 + dN o 3 + 0.5dN o 3) = 16 - (1.5 + 0.375 + 0.75 / 2) = 13.75”  Nu  φVc = 2φ f 'c b w d 1 +   2000A g      160000 φVc = 2 × 0.75 × 4000 × 12 × 13.75 × 1 +  / 1000 = 22.2 kips  2000 × (16 × 12)  2 ( 11. 2.1.2) Kiểm tra thép đai Vì: φVc = 22.2 kips > Vu = 20 kips > 0.5φVc = 11. 1... ( 11. 4.6.1) ⇒ nên cần kiểm tra thép đai theo điều kiện thép đai cấu tạo + Khoảng cách đai cấu tạo với cốt thép N o 3 (Av = 0.22 in2) : s≤ f yt A v ' c = 40000 × 0.22 = 15.5” 0.75 × 4000 × 12 0.75 f b w f A 40000 × 0.22 s ≤ yt v = = 14.7” 50b w 50 × 12 + Khoảng cách thép đai lớn nhất cho phép : d 13.75" s ≤ min( ;24" ) = min( ;24" ) = 6.9” 2 2 ( 11. 4.6.3) (1) (2) ( 11. 4.5.1) (3) Kết luận: Bố trí thép. .. Kiểm tra thép đai Vì: Vu = 20 kips > φVc = 16.1 kips ( 11. 4.7.1) ⇒ nên cần kiểm tra thép đai theo điều kiện thép đai tính toán + Cường độ chống cắt của thép đai : φVs = φA v f yt d s φVs = 0.75 × 0.22 × 40 × ⇒ φVc + φVs = 16.1 + 13.4 = 29.5 kips > Vu = 20 kips ( 11. 4.7.2) 13.75 = 13.4 kips 6.75 (4) Kết luận: Bố trí thép đai N o 3 @ 6.75” thỏa mản (3), (4) là đạt yêu cầu khi N u = 10 kips Chương 11: CHẾ... 4.9’ Chương 11: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC CẮT vùng 3 xm = 12.6’ x0.5L = 15’ Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Bài toán mẫu 2: Thiết kế chống cắt cho cột BTCT chịu lực cắt + lực nén dọc Kiểm tra thép đai theo tiêu chuNn ACI 31 8-0 8 cho cột BTCT, cường độ bê tông f’c = 3 ksi, thép. .. đạt yêu cầu khi N u = 160 kips Chương 11: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC CẮT Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT B- XÉT TRƯỜ G HỢP 2: 1 Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Xác định cường độ chống cắt của bê tông N u = Pu,min = 10 kips  Nu  φVc = 2φ f 'c b w d 1 +   2000A g    ( 11. 2.1.2)   10000 φVc = 2 ×... CHNU LỰC CẮT Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT 3 Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Tính (Vu - φVc) tại mặt cắt nguy hiểm B Vu-B - φVc = 60 - 21.4 = 38.6 kips < 8φ f 'c b w d = 85.4 kips ⇒ đạt yêu cầu 4 ( 11. 4.7.9) Xác định các khoảng cách xc và xm Khoảng cách xc thỏa mản điều kiện (Vu = φVc): ( x < xc bố trí thép đai... φVc ) = 38.6 kips < 4φ f c b w d = 42.7 kips (1) ( 11. 4.5.3) + N ên kiểm tra bước đai lớn nhất cho phép : d s ≤ min( ;24" ) = 10” 2 + Khoảng cách thép đai cấu tạo : s≤ s≤ (2) ( 11. 4.6.3) f yt A v ' c 0.75 f b w = 40000 × 0.4 = 30” 0.75 × 3000 × 13 f yt A v 40000 × 0.4 = = 24.6” 50b w 50 × 13 Chương 11: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC CẮT (3) (4) Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học:... cách thép smax = đai Vu > φVc - d min( ;24" ) 2 khi ' (Vu - φVc ) ≤ 4φ f c b w d d min( ;12" ) 4 khi ' (Vu - φVc ) > 4φ f c b w d Bài toán mẫu 1: Thiết kế chống cắt cho dầm BTCT chịu mômen uốn + lực cắt Xác định đường kính và khoảng cách bước thép đai chữ U cho dầm đơn giản nhịp L = 30’ Biết tải phân bố tính toán wu = 4.5 kips/ft ; f’c = 3 ksi ; fyt = 40 ksi ; b = 13” ; d = 20” Mu = d w u L2 8 Av Vu-B... điều kiện (Vu = φVc / 2): ( xc > x > xm cần thép đai cấu tạo) − 0.5φVc 67.5 − (0.5 × 21.4) V = = 12.6’ x m = u −A wu 4 5 5 Dùng bảng công thức thiết kế thép đai để tính bước đai chữ U Tại mặt cắt B, ta có Vu1 = Vu-B = 60 kips > φVc = 21.4 kips Khoảng cách thép đai tính toán : s1 ≤ φf ytd Av Vu1 − φVc Với thép đai N o 4 chữ U (Av = 0.4 in2) yêu cầu : s1 ≤ ( 11. 4.7.2) 0.75 × 40 × 20 × 0.4 = 6.2” 60 −

Ngày đăng: 30/05/2014, 07:08

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan