TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG A.Nhiệm vụ : 1.Nội dung, yêu cầu: Hãy thiết kế 3 phương án móng -Móng nông bê tông cốt thép dưới cột trên nền thiên nhiên, hoặc nền nhân tạo -Móng cọc BTCT đài thấp dưới cột -Móng cọc BTCT đài cao dưới cột 2.Số liệu : a : Địa chất Mã số địa chất Thứ tự lớp đất từ trên xuống Tên đất Chiều dầy(m) Mã hiệu lớp đất Địa chất3 Lớp 1 Sét 0,5 3 Lớp 2 Sét pha 3,5 6 Lớp 3 Cát hạt trung >5 m 15 Mã hiệu lớp đất Tên gọi lớp đất Trọng lượng của đất tự nhiên (kN/m 3 ) Trọng lượng của hạt đất (kN/m 3 ) Độ ẩm tự nhiê n W (%) Độ ẩm giới hạn chảy W l (%) Độ ẩm giới hạn dẻo W p (%) Hệ số thấm K (m/s) Gó c nội ma sát ϕ (o) Lực dính đơn vị C II (k pa ) Hệ số nén a l (m 2 /kN) Mô đun biến dạng tổng quát E (K pa ) 3 sét 18,1 26,9 43 46 27 2,2.10 -10 11 14 0,00021 4500 6 Sét pha 18,2 26,7 31 39 26 2,7.10 -8 17 19 0,00014 9000 15 Cát hạt bụi 19 26,5 26 - - 3,11.10 -7 30 - 0,00013 10000 b-Phương án cột và tải trọng Phương án Kích thước cột cm Lực đứng, N 0 tc ,( T) Mô men M 0 tc (T.m) Lực ngang H tc (T) Chiều sâu chôn móng h (m) Chiều sâu nước ngầm Hệ số vượt tải 5 40 × 50 600 30 20 2,2 3 1,2 Đổi đơn vị N 0 tc =600T=6000KN; M 0 tc =30T.m=300KN.m; H tc =20T=200KN Sinh viên: PHẠM THỊ HỒNG Líp : KCD51 - DH 1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG N 0 tt =7200KN; M 0 tt =360KN.m; H tt =240KN B:THIÊT KẾ: I :thiết kế móng nông bê tông cốt thép dưới cột trên nền thiên nhiên hoặc nền nhân tạo 1-đánh giá địa chất công trình: -Lớp đất 1 –sét: Hệ số nén: a 1 = 0,00021 (m2/kN) = 0,21 MPa -1 > 0,05 MPa -1 ; đất chịu nén yếu đánh giá trạng thái của đất theo độ nhão 2746 2743 − − = − − = PL P WW WW B =0.84 0,75< 84,0=B <1,0 đất nằm trong trạng thái dẻo chảy. -Lớp đất thứ 2-sét pha: Hệ số nén: a 1 = 0,00014 (1/kN) = 0,14 MPa -1 >0,05 MPa -1 ; đất chịu nén yếu Đánh giá trạng thái của đất theo độ nhão 38,0 2639 2631 = − − = − − = PL P WW WW B 0.25< 38,0=B <0.5 đất nằm trong trạng thái dẻo cứng Đánh giá độ bão hòa của đất e = (1 0.01W) 1 s w γ γ + − = 1 2,18 )31.01,01.(7,26 − + =0.92 ( ) ( ) 667,2 )31.01,01.(10 )92,01.(2,18 .01,01. 1. = + + = + + =∆ W e n w γ γ 898,0 92,0 667,2.31.01,0 01,0 == ∆ = e W G > 0,8 đất bão hòa nước -Lớp đất thứ 3-cát hạt bụi: Hệ số nén: a 1 = 0,00013 (1/kN) = 0,13MPa -1 >0,05 MPa -1 ; đất chịu nén yếu Đánh giá độ chặt của đất dựa theo hệ số rỗng e e = (1 0.01W) 1 s w γ γ + − = 1 19 )26.01,01.(5,26 − + =0.757>0.75 nên đất ở trạng thái chặt vừa. -Nhận xét: lớp đất trền cùng ở trạng thái dẻo chảy đất chịu nén không tốt có chiều dày bé cần 2 lớp đất dưới chịu nén tốt độ dày lớn nằm trong vùng chịu nén củacông trình -Đề xuất giải pháp móng : -móng nông bê tông cốt thép dưới cột trên nền nhân tạo. -móng BTCT đài thấp -móng BTCT đài cao 2- Thiết kế móng đơn BTCT trên nền nhân tạo: Căn cứ vào điều kiện địa chất công trình tải trọng và đặc điểm công trình, ta chọn giải pháp móng đơn BTCT trên đệm cát.Làm lớp lót bê tông lót mác 75 vũa xi măng cát dày 10cm dưới đáy móng Chọn chiều sâu chon móng h= 2,2 m, kể đến đáy lớp bê tông lót móng. Dùng cát hạt thô vừa làm đệm, đầm đến độ chặt trung bình: Tra bảng TCXD 45-78(bảng 2.3). Cường độ tính toán quy ước của cát làm đệm: R o = 400 Kpa. Cường độ này ứng với b 1 =1m, Sinh viên: PHẠM THỊ HỒNG Líp : KCD51 - DH 2 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG h 1 =2m. Ở đây h=2,2m, giả thiết b=2m. Cường độ tính toán của cát tính theo công thức quy đổi quy pham: Khi h>2m: ( ) 1 ' 2 1 1 1 1. hhK b bb KRR IIo −+         − += γ mhhH đy 2,312,2 =+=+= 18,18 2,3 2,18.7,21,18.5,0 ' = + = II γ KN/m3 Đối với cát hạt thô vừa nên hệ số kể đến ảnh hưởng của bề rộng móng K 1 = 0,125 , K 2 = 0,25 ( ) 22,2.18,18.25,0 1 12 .125,01.400 −+       − +=R =450,909 KPa diện tích móng sơ bộ : F= 745,14 2,2.20 450,909 6000 . 0 = − = − hR N tb tc γ 2 m Trong đó tb γ =20 ÷ 22KN/m 3 chọn tb γ =20KN/m 3 Vì móng chịu tải lệch tâm ta tăng diện tích lên 1,1 lần F*=1,1×14,745=16,22 m 2 Chọn Kn= 1.2 l b = ⇒ b= m K F n 7,3 2,1 16,22 == l =1,2×3,7=4,44m Lấy h=4,4m h l e bl N P tb tc o tc . .6 1 . min max γ +       ±= Giả sử chiều cao móng m h =1m 0 tc tc tc m M M H h= + =300+200×1=500 KN.m m N M e tc o tc 083,0 6000 500 === 2,2.20 4,4 083,0.6 1 4,4.7,3 6000 min max +       ±= tc P tc P max =454,264 kpa ; tc P min =370,837 kpa 2 minmax tctc tc tb PP P + = = 551,412 2 837,370264,454 = + kpa Cường độ tính toán của đất nền dưới đáy móng ứng với móng có b=3,7m ( ) KpaR 909,53522,2.18,18.25,0 1 17,3 .125,01.400 =−+       − += 1.2R=1.2×535,909=643,0914kpa R=535,909kpa> tc tb P =412,551 kpa; Sinh viên: PHẠM THỊ HỒNG Líp : KCD51 - DH 3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 1.2R=643,0914kpa> tc P max =454,264 Kpa Tthỏa mãn điều kiện chọn b=3,7m; l=4,4m Chọn chiều cao đệm cát h đ = 1,5m Kiểm tra theo chiều cao đệm cát theo điều kiện áp lực lên lớp đất yếu đy gl hz tt hhz R đđ ≤+ =+= σσ ( ) IIIIyIIy tc đy CDHBbA k mm R . ' 21 ++= γγ 0 17= II ϕ -tra bảng được A=1.895; B=2,575; D=5,155 18,18 ' = II γ KN/m3, 1 m =1.2, 2 1m = , 1 tc k = mhhH đy 7,35,12,2 =+=+= ∆−+∆= yy Fb 2 ; 4,4 3,7 0,7 2 2 l b m − − ∆ = = = ; 0 2 6716,32 23,068 291,156 đ tt y gl z h N F m σ = = = = ∑ ; 0 0 . . 6000 20.2,2.3,7.4,7 6716,32 tt tc tb N N h F KN γ = + = + = ∑ 0 412,551 (0,5.18,1 1,7.18,2) 372,561 gl tc z tb h P KPa σ γ = = − = − + = 0 0 . 0.7815.372,561 291,156 đ gl gl z h z K KPa σ σ = = = = = 0 2 4,4 2 2.1,5 1,2; 0,909 0.7815 3,7 3,3 đ h l z K b b b = = = = = ⇒ = 2 0,7 23,068 0,7 4,154 4,1 y y b m b m= + − = → = R đy = 1 1.2,1 (1.895 × 4,1 × 18,2+2,575 × 3,7 × 18,18+5,155 × 19)=495,072 KPa 3,7 0,5.18,1 1,7.18,2 39,99 39,99 1,5.18,2 67,29 291,156 67,29 358,446 495,072 K đ đ đ bt z h bt bt z h h z gl bt z h z h hđy KPa KPa KPa R Pa σ σ σ σ σ = = + = = = + = + = = = + = + = + = < = Như vậy chiều cao đệm cát đã thỏa mãn điều kiện áp lực trên lớp đất yếu tại đáy đệm cát. Kiểm tra chiều cao đệm cát theo điều kiện biến dạng. Tra bảng quy phạm với cát thô vừa, chặt vừa được E=45000Kpa. - Chia ®Êt nÒn díi ®Õ mãng thµnh c¸c líp ph©n tè cã chiÒu dµy m , chän i b 3,7 h 0,925m 4 4 ≤ = = Chọn h i = 0,74m Sinh viên: PHẠM THỊ HỒNG Líp : KCD51 - DH 4 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG iểm z l/b 2z/b Ko bt K gl = o . z=0 gl 0 0 1.2 0.000 1.000 39.99 372,5610 1 0.74 0 .400 0.968 53,458 360,6390 2 1.48 0 .800 0.830 66,926 309,2256 3 2.22 1 .200 0.652 80,968 242,9098 4 2.96 1 .600 0.496 95,046 184,7903 5 3.7 2.000 0.379 109,106 141,2006 6 4.44 2 .400 0.294 123,166 109,5329 7 5.18 2 .800 0.232 137,226 86,4342 8 5.92 3 .200 0.187 151,286 69,6689 9 6.66 3 .600 0.153 165,346 57,0018 10 7.4 4.000 0.127 179,406 47,3152 11 8.14 4 .400 0.107 193,466 3 9,8 640 12 8.88 4 .800 0.092 207,526 3 4,2 756 13 9.62 5.200 0.079 221,586 29,4323 lỳn ca nn c tớnh theo cụng thc gl zii n i i i n i i h E SS 11 == == trong ú: Trong đó: n : số lớp đất tính lún i : hệ số nén lún , lấy = 0,8 E i : môđun đàn hồi lớp đất thứ i h i : chiều dày lớp đất thứ i gl zi : ứng suất gây lún của lớp đất thứ i, lấy ở trọng tâm lớp đất thứ i. Thay s 1 372,5610 309,2256 360,6390 45000 2 2 309,2256 S 0,8.0,74 242,9098 184,7903 141,2006 1 2 . 34,2756 10000 109,5329 86,4342 69,6689 57,0018 47,3152 39,8640 2 + + ữ = + + + ữ + ữ ữ + + + + + + + ữ = 0,077337m=7,7337cm S gh = 8 cm >S= 7,7337cm . Nh vậy đã thoả mãn điều kiện độ lún tuyt i Sinh viờn: PHM TH HNG Lớp : KCD51 - DH 5 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Như vậy kích thước đáy móng và chiều dày đệm cát như trên là được. Lấy góc 0 40= α Bề rộng đáy đệm cát: b+ 2h đ . α tg =3,7+2.1,5.tg40 0 =6,217m 3. TÝnh to¸n ®é bÒn vµ cÊu t¹o mãng - Dïng bª t«ng m¸c 200, 9000= n R KPa , 750= k R KPa , thÐp AII, 28000=Ra KPa Khi tính toán độ bền ta phải dung tổ hợp tải trọng bất lợi nhất. Trọng lượng của móng và đất trên các bậc móng không làm cho móng bị uốn và không gây ra đâm thủng nên ta không kể đến. Áp lực tính toán tại đáy móng: tt tt o max min N 6.e 7200 6.0,083 P 1 . 1 F l 3,7.4,4 4,4     = ± = ±  ÷  ÷     max tt P =492,316 kpa ; min tt P =392,205kpa max min 2 tt tt tt tb P P P + = = 442,2605 kpa L= ( ) 4,4 0,5 1,95 2 2 − − = = c l l m Sinh viên: PHẠM THỊ HỒNG Líp : KCD51 - DH 6 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG ( ) 1 min ax min tt tt tt tt m l L p p p p l = + =392,205+ 4,4 1,95 4,4 (492,316-392,205)=447,949 KN/m 2 Chiu cao lm vic ca múng xỏc nh theo kt cu bờ tụng ct thộp chu un H o L 0 0,4 ì ì ì tt tt tr n P l l R = 470,1325.4,4 1,95 2,09m 0,4.0,5.9000 = L=1,95; tt l =l=4,4m; 0,5 ;= = tr c n l l m R =9000kpa ax 1 492,316 447,949 2 2 + + = = tt tt tt m o p p p =470,1325KN/m 2 Lm lp bờ tụng lút dy 10cm ,va ximng cỏt vng mỏc 75 ỏ 40cm ì 6 nờn ta chn lp bo v ct thộp 0,035m Chn : h m =2,2m => h o = 2,2 0,035 = 2,165m - Kim tra iu kin chc thng Cú: L h o = 1,95 2,2 = -0,25m - Kim tra iu kin chc thng, v thỏp chc thng thỡ ỏy thỏp nm trựm ra ngoi múng. Nh vy i khụng b chc thng -Tớnh toỏn ct thộp cho múng Ct thộp dung cho múng chu moomen do ỏp lc phn lc ca t nn gõy ra . Khi tớnh moomen ta quan nim cỏnh nhng cụng sụn c ngm vo cỏc tit din i qua chõn ct. -Mômen quay quanh mặt ngàm I-I : 2 ax 1 2 2. . . 6 2.492,316 447,949 3,7.1,95 . 3359,223( ) 6 + = + = = tt tt m I p p M b L KNm Diện tích tiết diện ngang thép chịu mômen uốn M I : F aI = 4 2 2 3359,223 61,572.10 61,572 0,9. 0,9.2,165.280000 = = = I o a M m cm h R Chiều dài 1 thanh thép là: * ' 2. 4400 2.25 4350= = =l l a mm mm ' a : đoạn uốn cốt thép - Khoảng cách các cốt thép dài cần bố trí ' 2 2 3700 2 25 2 15 3620= ì ì = ì ì = neo b b a l mm Chọn25 18có F = 63,625 cm 2 > 61,572cm 2 - Khoảng cách giữa trục 2 cốt thép là a ' 3620 150,83 1 25 1 = = = b a mm n , Chn a = 15,1cm Mômen quay quanh mặt ngàm II-II : Sinh viờn: PHM TH HNG Lớp : KCD51 - DH 7 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG 2 2 1 2 3,7 0,4 2.442,2605 470,1325 . . 4,4. . 2704,566 . 6 2 6 + + = = = ữ tt tt tb II p p M l B KN m Vi 2 = c b b B Diện tích tiết diện ngang thép chịu mômen uốn M II ' 1 2,165 0,018 2,147= = = o o h h m F aII = 4 2 2 ' 2704,566 49,988 10 49,988 0,9. 0,9.2,147.280000 = = ì = II o a M m cm h R Khoảng cách để bố trí cốt thép ngắn : ' 2. 2. 4400 2.25 2.15 4320= = = neo l l a l mm . Chiều dài 1 thanh thép là: * ' 2. 3700 2.25 3650= = =b b a mm Chọn 25 16có F = 50,275 cm 2 >49,988cm 2 khoảng cách giữa tim cốt thép ngắn : a = 4320 180 25 1 = mm ,a =18cm Sinh viờn: PHM TH HNG Lớp : KCD51 - DH 8 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG II.Thiết kế móng cọc - Tải trọng tác dụng xuống móng lớn, ta dùng móng cọc cắm vào cát làm móng. Chọn cọc BTCT tiết diện 35cm x 35cm, bê tông M300, mỗi cọc bố trí 4Φ18, thép AII chạy dọc theo chiều dài cọc, cốt đai Φ6s100 và Φ6s100 giữa. Ở vị trí 2 đầu cọc bố trí lưới thép đai gia cường Φ6s50 để tránh phá hủy đầu cọc trong quá trình thi công. Ở vị trí mũi cọc bố trí thép đai xoắn với bước đai la s50 và cốt thép định hướng Φ30 ở mũi cọc - Thi công bằng phương pháp ép, chiều dài cọc kể đến đoạn 500mm ở đầu cọc, gồm 400mm để đập đầu cọc, tạo thành thép râu ở đầu cọc sau khi ép cọc và đoạn cọc chôn vào đài 100mm. Dùng búa hơi để phá đầu cọc Để nối các cọc lại với nhau ta dùng phương pháp hàn hai đầu cọc lại với nhau bằng các tấm thép 1-đoạn cọc trên 2-đoạn cọc dưới 3- bản thép dùng để nối cọc 4- bản thép hàn vào thép dọc 5- đường hàn Để nối cọc bằng biện pháp hàn , người ta hàn sẵn các bản thép vào thép dọc của cọc 1: Tính toán cốt thép dọc và thép móc cẩu : Tiết diện cọc 35x35cm Dùng bê tông M300 thép CII Rn=13000Kpa; Ra=280000kpa Ao=0,428 -vói cọc dài 8m Tính theo sơ đồ vận chuyển và cẩu : Tiết diện có mô men lớn nhất cách đầu cọc một đoạn 0,207L=0,207x8=1,656m 2 ax 0,043 m M qL= Tải trọng q lấy bằng trọng lượng bản thân nhân với hệ số động lực 1,1 Sinh viên: PHẠM THỊ HỒNG Líp : KCD51 - DH 9 1 4 2 3 5 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG q = 0,35.0,35.1,1.25=3,369kN/m 2 ax 0,043 3,369 8 9,271= × × = m M kNm Tính toán diện tích cốt thép : Chọn a= 3cm ho=0,35-0,03=0,32m A= 2 9,271 0,02 13000 0.35 0,32 = = × × × × n o M R b h <Ao=0,428 Đặt cốt đơn: 0,5 (1 1 2 ) 0,5(1 1 2 0,02) 1,1= × + − = + − × =A γ 4 2 9,271 10 0,941 1,1 0,32 280000 × = = = × × × × o a M F cm h R γ Chọn 4 φ 18 có Fa=4x2,545=10,18cm 2 0 0 100 a F b h µ = × × = 0 0 0 0 0 0 10,18 100 0,91 0,8 35.32 × = > = ctao µ -Theo sơ đồ lắp: Mô men lớn nhất cách đầu cọc một đoạn :0,294L=0,294x7=2,058m 2 2 ax 0,86 0,086 3,369 8 18,543= = × × = m M qL KNm Tính cốt thép: A= 0 2 2 0 18,543 0,04 0,428 13000 0,35 0,32 = = < = × × × × a M A R b h Đặt cốt đơn: 0,5 (1 1 2 ) 0,5 (1 1 2 0,04) 0,98= × + − × = × + − × =A γ = = = γ 4 2 a 0 a M 18,543.10 F 2,112cm .h .R 0,98.0,32.280000 Chọn 4 18φ có F a =10,18cm 2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ = = = > µ = a 0 ctao F 10,18 .100% .100% b.h 35.32 0.91% 0,8% như vậy trong diện tích cọc phải bố 4 18φ -xác định thép dùng móc cẩu: Cốt thép dùng để móc cẩu phải chịu được bản thân cọc khi móc cẩu P=0,35.0,35.8.25=24,4KN Để an toàn thì cốt thép phải chịu được lực kéo p * =1,2. 24,4=29,4KN chọn cốt thép AII có R b =280000Kpa diện tích cốt thép dùng để móc cẩu: Sinh viên: PHẠM THỊ HỒNG Líp : KCD51 - DH 10 [...]... cọc 4 3 5 4- Bản thép hàn vào thép dọc 5- Đờng hàn 2 3.3.2 Tính toán cốt thép dọc và cốt thép móc cẩu: Tiết diện cọc 35x35cm Dùng bê tông M300, thép CII: Rn=13000Kpa; Ra=280000Kpa; A0=0,428 *Với cọc dài 10m - Tính theo sơ đồ vận chuyển và cẩu: Tiết diện có mô men lớn nhất cách đầu cọc một đoạn: 0,207L = 0,207.10=2,07m Mmax=0,043qL2 Tải trọng q lấy bằng trọng lợng bản thân nhân với hệ số động lực 1,1... 30 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG 3.3.9/ Tính toán độ bền và cấu tạo đài cọc: Dùng bê tông mác 200# cốt thép nhóm CII đài cọc có các thanh thép chờ để đổ cột Rn=9000Kpa; Ra=280000Kpa; RK=750Kpa + Xác định chiều cao đài theo điều kiện đâm thủng: Khi vẽ tháp đâm thủng từ mép cột nghiêng một góc 45 0 so với phơng thẳng đứng của cột ta thấy tháp nằm trùm ra ngoài trục các cọc Nh vậy đài cọc không... Tính cốt thép A= M 28,973 = = 0,0622 < A 0 = 0,428 2 R n b.h 0 13000.0,35.0,32 2 đặt cốt đơn: = 0,5.(1 + 1 2 A ) = 0,5.(1 + 1 2.0,0622 = 0,968 M 28,973.104 Fa = = = 3,34cm 2 .h 0 Ra 0,968.0,32.280000 chọn 4 20 có có Fa=12,56cm2 Kiểm tra hàm lợng cốt thép à= Fa 12,56 100% = 100% = 1,121% > à ctao = 0,8% b.h 0 35.32 Nh vậy trong diện tích cọc phải bố trí 4 20 *Xác định thép dùng để móc cẩu: Cốt thép. .. cc - thép dọc 420-CII cọc dài 20m đợc nối từ 2 đoạn 10m cắm vào lớp 3 cát hạt bi, cọc đợc hạ bằng phơng pháp đóng , chiều cao đài giả thiết h d =1m Để nối các cọc lại với nhau ta dùng phơng pháp hàn hai đầu cọc lại với nhau bằng các tấm thép Để nối cọc bằng biện pháp hàn, ngời ta hàn 1 sẳn các bản thép vào thép dọc của cọc 1-Đoạn cọc trên 2-Đoạn cọc dới 3- Bản thép dùng để nối cọc 4 3 5 4- Bản thép. .. tra hàm lợng cốt thép à= Fa 9,818 100% = 100% = 0,85% > à ctao = 0,8% b.h 0 35.33 Nh vậy trong diện tích cọc phải bố trí thêm 2 25 cấu kiện số hình dáng, kích thƯớc hiêụ chiều dài (mm) (mm) số lƯợng 1cấu kiện toàn bộ tổng chiều trọng lƯợng( kg ) dài(m) móng trên nền nhõn t?o móng cọc đài thấp móng cọc đài cao Sinh viờn: PHM TH HNG Lớp : KCD51 - DH 35 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG móng cọc đài... móc cẩu: Cốt thép dùng để móc cẩu phải chịu đợc bản thân cọc khi móc cẩu: P=0,35.0,35.10.25=30,625KN Để an toàn thì cốt thép phải chịu đợc lực kéo p*=1,2 30,625=36,75KN Sinh viờn: PHM TH HNG Lớp : KCD51 - DH 21 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG Chọn thép AII có Ra=280000Kpa Diện tích cốt thép dùng để móc cẩu: 36,75.104 Fa = = 1,313cm 2 280000 Chọn 14 có Fa=1,539cm2 3.3.3) Xác định sức chịu tải của cọc:... 154,783mm, Chn a = 15,5cm 23 Ta bố trí thép cho móng nh hình vẽ: Sinh viờn: PHM TH HNG Lớp : KCD51 - DH 33 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG 3.3.10/Kiểm tra sự làm việc chịu uốn của hàng cọc trên cùng : Mmax= M Dn = 12, 413KNm A= M 12,413 = = 0,025 < A0 = 0,428 2 Rn b.h0 13000.0,35.0,332 Sinh viờn: PHM TH HNG Lớp : KCD51 - DH 34 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG đặt cốt đơn: = 0,5.(1 + 1 2 A ) = 0,5.(1... với hệ số động lực 1,1 q=0,35.0,35.1,1.25=3,369 KN/m Mmax=0,043 3,369.(10)2=14,487KNm Tính toán diện tích cốt thép: Chọn ab=3cm h0=0,35-0,03=0,32m A= M 14,487 = = 0,0311 < A 0 = 0,428 2 R n b.h 0 13000.0,35.0,32 2 Sinh viờn: PHM TH HNG Lớp : KCD51 - DH 20 TRNG I HC HNG HI VIT NAM N NN MểNG đặt cốt đơn: = 0,5.(1 + 1 2 A ) = 0,5(1 + 1 2.0,0311 ) =0,984 M 14,487.104 Fa = = = 1,643cm 2 .h 0 Ra 0,984.0,32.280000... dọc(cọc không có lớp đất bùn) Rn=9000Kpa; Ra=280000Kpa Fa-diện tích tiết diện ngang của cốt dọc chịu lực Fb- diện tích tiết diện ngang của cọc Fb=0,35.0,35=0,1225m2 ì 0, 022 ì 0, 022 2 Pvl = 1 9000 ì 0,35 4 ì ữữ+ 280000 ì 4 ì ữ = 1443,049 KN 4 4 3.3.3.2/ Xác định sức chịu tải của cọc theo cờng độ đất nền: Chân cọc tỳ lên cát hạt bụi nên cọc làm việc theo sơ đồ cọc ma sát: Pd' = m(m... Pd' = m(m R R.F + u m fi fi h i ) m=1- là hệ số làm việc của cọc trong đất mR=1; mfi=1- do hạ cọ bằng búa diezen không khoan dẩn và cọc trụ đặc Chia nền đất thành các lớp đất đồng nhất, chiều dày mỗi lớp đợc chia 2m Cờng độ tính toán của đất ở chân cột với độ sâu H=16,5m (tra bảng 6-2 )với cát hạt bi có nội suy ta có: R=1695Kpa Lớp đất 1:sét hi cos927 ' Zi fi mfi h i f i m fi cos927 ' 0,507 2,028 . ÁN NỀN MÓNG A.Nhiệm vụ : 1.Nội dung, yêu cầu: Hãy thiết kế 3 phương án móng -Móng nông bê tông cốt thép dưới cột trên nền thiên nhiên, hoặc nền nhân tạo -Móng cọc BTCT đài thấp dưới cột -Móng. HẢI VIỆT NAM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG N 0 tt =7200KN; M 0 tt =360KN.m; H tt =240KN B:THIÊT KẾ: I :thiết kế móng nông bê tông cốt thép dưới cột trên nền thiên nhiên hoặc nền nhân tạo 1-đánh giá địa chất. lớp đất dưới chịu nén tốt độ dày lớn nằm trong vùng chịu nén củacông trình -Đề xuất giải pháp móng : -móng nông bê tông cốt thép dưới cột trên nền nhân tạo. -móng BTCT đài thấp -móng BTCT