Đang tải... (xem toàn văn)
bài tập lớn nè
Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng BÀI TẬP LỚN CƠ HỌC ĐẤT Đề số 01 I/ SỐ LIỆU : 1. Công trình Tải trọng tính toán chân công trình tại cốt mặt đất : N o = 47.1[T] M o = 6.5[Tm] 2. Nền đất : Đề số Số liệu địa chất của các lớp MNN(từ mặt đất) (m) Tải trọng tính toán chân cột (cốt mặt đất ) Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 Số hiệu Dày (m) Số hiệu Dày (m) Số hiệu N o (T) M o (Tm) 01 41 3.6 88 4.4 62 4.5 47.1 6.5 3. Các lớp đất a. Lớp đất số 1 Số hiệu Độ ẩm tự nhiên W % Giới hạn nhão W nh % Giới hạn dẻo W d % Dung trọng tự nhiênγ (T/m 3 ) Tỷ trọng hạt ∆ Góc ma sát trong ϕ(độ) Lực dính c Kg/cm 2 41 26.5 37.6 21.5 1.83 2.67 15 o 35 0.21 SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 1 Kết quả thí nghiệm nén ép e-p với áp lực nén p (Kpa) Kết quả xuyên tĩnh qc (MPa) Kết quả xuyên tiêu chuẩn N 50 100 200 400 0.805 0.776 0.750 0.729 1.9 13 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng b. Lớp đất số 2 Số hiệu Thành phần hạt (%) tương ứng với các cỡ hạt Hạt sỏi Hạt cát Hạt bụi Hạt sét Thô To Vừa Nhỏ Mịn Đường kính cỡ hạt (mm) >10 10-5 5-2 2-1 1- 0.5 0.5- 0.25 0.25 - 0.1 0.1- 0.05 0.05- 0.01 0.01- 0.002 < 0.002 88 3.5 15 28.5 29 9.5 7.5 5.5 1.5 Độ ẩm tự nhiên W % Dung trọng tự nhiênγ (T/m 3 ) Tỷ trọng hạt ∆ Góc ma sát trong ϕ(độ) Sức kháng xuyên tĩnh qc (MPa) Kết quả xuyên tiêu chuẩn N 17.5 1.86 2.64 32 o 50 7.6 24 c. Lớp đất số 3 Số hiệu Độ ẩm tự nhiên W % Giới hạn nhão W nh % Giới hạn dẻo W d % Dung trọng tự nhiên ɣ T/m 3 Tỷ trọng hạt ∆ Góc ma sát trong ϕ (độ) Lực dính c Kg/cm 2 62 24.3 29.2 26.1 1.93 2.68 22 o 25 0.26 Kết quả thí nghiệm nén ép e-p với áp lực nén p (Kpa) Kết quả xuyên tĩnh qc (MPa) Kết quả xuyên tiêu chuẩn N 50 100 200 400 0.700 0.683 0.668 0.657 6.13 27 SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 2 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng II/ Yêu cầu: 1. Lập trụ địa chất ( xác định tên và trạng thái đất),chọn chiều sâu đặt móng a. Một số tiêu chuẩn của đất Tiêu chuẩn và độ chặt của đất cát Loại cát Độ chặt Chặt Chặt vừa Xốp Cát sỏi ,cát to,cát vừa e < 0.55 0.5 ≤ e ≤ 0.7 e > 0.70 Cát nhỏ e < 0.60 0.60 ≤ e ≤ 0.75 e > 0.75 Cát bụi e < 0.60 0.60 ≤ e ≤ 0.8 e > 0.80 max max min e e D e e − = − • D ≤ 1/3 : Đất cát rời • 1/3 ≤ D ≤ 2/3 : Đất cát chặt vừa • 2/3 ≤ D ≤ 1 : Đất cát chặt Phân loại đất rời theo cấp khối Phân loại đất theo quy phạm Việt Nam TCVN 9362: 2012 Số thứ tự Tên đất Căn cứ để phân loại Đất rời Hàm lượng cỡ hạt 1 Tảng lăn Cát hạt có d > 200mm chiếm trên 50% 2 Dăm cuội Cát hạt có d > 10mm chiếm trên 50% 3 Sỏi sạn Cát hạt có d > 2mm chiếm trên 50% 4 Cát sạn Cát hạt có d > 2mm chiếm trên 25% 5 Cát thô Cát hạt có d > 0.5mm chiếm trên 50% 6 Cát vừa Cát hạt có d > 0.25mm chiếm trên 50% 7 Cát nhỏ Cát hạt có d > 0.1mm chiếm trên 75% 8 Cát bụi Cát hạt có d > 0.1mm chiếm ít hơn 75% Tiêu chuẩn phân loại đất dính Tiê u chuẩn đánh giá trạng thái của đất dính SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 3 Tên đất Chỉ số dẻo Lượng chứa nhóm hạt sét (%) Đất sét A >17 Lớn hơn 30 Á sét 17 ≥ A>7 30 ÷ 10 Á cát 7 ≥ A> 1 10 ÷ 3 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng Tên đất và trạng thái của nó Độ sệt B Á cát Rắn B < 0 Dẻo 1≥ B ≥ 0 Chảy B > 1 Á sét và sét Rắn B < 0 Nửa rắn 0.25 ≥ B ≥ 0 Dẻo 0.5 ≥ B ≥ 0.25 Dẻo mềm 0.75 ≥ B ≥ 0.5 Dẻo chảy 1 ≥ B ≥ 0.75 Chảy B > 1 Bảng phân loại độ chặt của cát theo thí nghiệm SPT Trị số N theo SPT Độ chặt tương đối Trạng thái của cát Góc ϕ o q c (kG/cm 2 ) 0 -4 0.2 Rất rời 30 20 4 -10 0.2 - 0.4 Rời 30 -35 20 -40 10 - 30 0.4 - 0.6 Chặt vừa 35 - 40 40 - 120 30 -50 0.6 - 0.8 Chặt 40 - 45 120 - 200 50 0.8 Rất chặt 45 200 Tỷ trọng hạt n o γ γ ∆ = • Hạt sét : ∆ = 2.6 đến 2.67 • Hạt sét : ∆ = 2.65 đến 2.74 b. Xác định tên và trạng thái đất • Lớp đất số 1 Số hiệu Độ ẩm tự nhiên W % Giới hạn nhão Wnh % Giới hạn dẻo Wd % Dung trọng tự nhiênγ (T/m3) Tỷ trọng hạt ∆ Góc ma sát trong ϕ(độ) Lực dính c Kg/cm2 41 26.5 37.6 21.5 1.83 2.67 15 o 35 0.21 SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 4 Kết quả thí nghiệm nén ép e-p với áp lực nén p (Kpa) Kết quả xuyên tĩnh qc (MPa) Kết quả xuyên tiêu chuẩn N 50 100 200 400 0.805 0.776 0.750 0.729 1.9 13 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng + Chỉ số dẻo A = W nh - W d = 37.6- 21.5 = 16.1 (%) Theo tiêu chuẩn phân loại đất dính, 7<A = 16.1% <17% => Đất sét pha ( á sét) + Độ sệtB = Theo tiêu chuẩn đánh giá trạng thái của đất dính 0.25< B=0.31 <0.5 . Đất ở trạng thái dẻo + Hệ số rỗng e>0.7 : Đất xốp Kết luận : Đất sét pha ( á sét) ở trạng thái dẻo • Lớp đất số 2 Số hiệu Thành phần hạt (%) tương ứng với các cỡ hạt Hạt sỏi Hạt cát Hạt bụi Hạt sét Thô To Vừa Nhỏ Mịn Đường kính cỡ hạt (mm) >10 10- 5 5- 2 2-1 1- 0.5 0.5- 0.25 0.25- 0.1 0.1- 0.05 0.05- 0.01 0.01- 0.002 < 0.002 88 3.5 15 28.5 29 9.5 7.5 5.5 1.5 Độ ẩm tự nhiên W % Dungtrọng tự nhiênγ (T/m 3 ) Tỷ trọng hạt∆ Góc ma sát trong ϕ(độ) Sức kháng xuyên tĩnh qc (MPa) Kết quả xuyên tiêu chuẩnN 17.5 1.86 2.64 32 o 50 7.6 24 Đường kính hạt (mm) >1 > 0.5 > 0.25 > 0.1 > 0.05 > 0.01 > 0.002 < 0.002 SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 5 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng Hàm lượng cỡ hạt (%) 3.5 18.5 47 76 85.5 93 98.5 100 + Các hạt có đường kính d > 0.1 mm chiếm 3.5+15+28.5+29=76% -Tra bảng phân loại đất rời theo cấp khối Ta có d > 0.1 : 76 % > 75%, kết luận Cát nhỏ Hệ số e = 0.6<e<0.75 đất chặt vừa - Theo kết quả của thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT và thí nghiệm xuyên tĩnh CPT ta có : :Đất cát ở trạng thái chặt vừa Kết luận : Cát nhỏ ở trạng thái chặt vừa. • Lớp đất số 3 Số hiệu Độ ẩm tự nhiên W % Giới hạn nhão W nh % Giới hạn dẻo W d % Dung trọng tự nhiên ɣ T/m 3 Tỷ trọng hạt ∆ Góc ma sát trong ϕ (độ) Lực dính c Kg/cm 2 62 24.3 29.2 26.1 1.93 2.68 0.26 Kết quả thí nghiệm nén ép e-p với áp lực nén p (Kpa) Kết quả xuyên tĩnh qc (MPa) Kết quả xuyên tiêu chuẩn N 50 100 200 400 0.700 0.683 0.668 0.657 6.13 27 + Chỉ số dẻo A = W nh - W d = 29.2-26.1 = 3.1 (%) SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 6 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng Theo tiêu chuẩn phân loại đất dính 1% <A =3.1% <7% => Đất cát pha ( á cát) + Độ sệt B = -0.58 Theo tiêu chuẩn đánh giá trạng thái của đất dính B = -0.58<0 => Đất ởtrạng thái rắn ( cứng ) + Hệ số rỗng e>0.7 đất xốp Kết luận : Đất cát pha ( á cát) ở trạng thái rắn ( cứng ) c. Nhận xét đất nền : Đất nền gồm 3 lớp đất: - Lớp 1: Đất sét pha ( á sét) ở trạng thái dẻo - Lớp 2: Cát nhỏ ở trạng thái chặt vừa - Lớp 3: Đất cát pha ( á cát) ở trạng thái rắn ( cứng ) d. Chọn chiều sâu đặt móng Qua kết quả phân loại đất và trạng thái của 3 lớp đất trên, móng thiết kế là móng nông , ta thấy lớp đất 1 là Đất sét pha ( á sét) ở trạng thái dẻo có chiều dày là 3.6 m là đất tương đối tốt , nên ta chọn chiều sâu móng lớn là 1.6m nằm trong lớp đất tốt. HÌNH TRỤ ĐỊA CHẤT SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 7 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng 2. Xác định kích thước đáy móng (bxl ) theo điều kiện p tp ≤[p] Từ kết quả thí nghiện CPT và SPT • c là lực dính , c = 0.21 Kg/cm 2 = 2.1 T/m 2 , • Với ϕ tc = 15 o 35 Ta nội suy được các giá trị A,B,D như sau : Trị số tiêu chuẩn góc ma sát trong ϕ tc A B D 14 0.29 2.17 4.69 0.345 2.376 4.935 16 0.36 2.43 5.00 Chọn b = 1.6 m Chiều sâu chôn móng là h m = 1.6 (m) Theo TCXD 9362-2012 ,cho phép tính toán trị số áp lực tiêu chuẩn của nền đất khi vùng biến dạng dẻo phát sinh đến độ sâu bằng ¼ bề rộng móng b. SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 8 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng • Biểu thức tính toán theo tiêu chuẩn TCXD 9362-2012R tc = ( ) 1 2 . ].[ tc m m Ab Bh D c k γ + + • Trong đó R tc là cường đọ tiêu chuẩn của đất nền - m 1 ,m 2 là hệ số điều kiện làm việc của đất nền và công trình, chọn m 1 = 1.2, m 2 = 1 - k tc : hệ số tin cậy các chỉ tiêu cơ lý của đất( k tc = 1 nếu thí nghiệm thực hiện trên nguyên dạng, k tc = 1,1 nếu thí nghiệm lấy theo thống kê). Ta chọn k tc = 1 - A,B,D là các hệ số phụ thuộc vào trị số góc nội ma sát trong ϕ tc Cường độ tiêu chuẩn R tc = m 1 [(Ab + Bh)γ 1 + D.c] = 1.2[( 0.345x1.6+2.376x1.6)x1.83 + 4.935x2.1]= 21.998 (T/m 2 ) Với b = 1.6, chọn α=l/b= 1.19 , ta kiểm tra các điều kiện • Kiểm tra α với điều kiện α ∈ [1+e ÷ 1+2e) Với e = M N M = M 0 = 6.5 Tm=65KNm e = M N = 0.114 1+ e = 1.114 , 1+2e = 1.229 Vậy 1.114<α = 1.19< 1.229 Kiểm tra điều kiện 2 1.2 yc F b F α = ≥ • Với F = αb 2 =1.19b 2 • R tc = [p] = 21.998 T/=219.98 KN/ • F yc = Chọn KF = 1.2, KF = 1.1÷1.5 b==1.578 SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 9 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng Vậy chọn bề rộng móng là b = 1.6 (m) , l= 1.9 (m) Do móng chịu tải trọng lệch tâm nên kích thước đáy móng phải thảo mãn hai điều kiện sau đây : • Ứng suất trung bình tại đáy móng phải nhơ hơn hoặc bằng cường độ áp lực tiêu chuẩn của nền đất. p tb ≤ R tc 1 2 1 . [( ) ] . O m tb m tc N m m Ab Bh Dc h bxl k γ γ + + + ≤ 471/(1.6x1.9) + 20x1.6= 186.93 ≤ 219.98 • Trị số ứng suất lớn nhất tại đáy móng phải nhỏ hơn hoặc bằng 1.2 lần cường độ áp lực tiêu chuẩn của nền đất. p max ≤ 1.2 R tc 1.2 W tc N M R F + ≤ + M = M 0 = 8.5 (Tm) + W = b.l 2 /6 = 0.963 (m 3 ) , F =l.b=3.04(m 2 ) + N = 568.28 (KN) pmax = 254.46( KN/m2) + R tc = 219.98(KN/m 2 ) Vậy pmax = 25.446( T/m2) ≤ 1.2Rtc= 26.398 ( T/m2) • Kiểm tra điều kiệnp min > 0 Pmin = N/F – M/W = (568.28/3.04 – 65/0.963)= 119.44 KN/m2 >0 • Điều kiện về kinh tế 0%<<10% =0.036= 3.6%<10% Thoả điều kiện kinh tế SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 10 [...] .. . K0i.pgl (T/m ) MSSV: 12149180 Độ lún si (m) Trang 13 Bài tập lớn Cơ Học Đất tố) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.1 0.3 0.4 0.4 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 2.9 3.2 3.6 4 GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng (T/m2) 2.9 28 3.6 60 4.3 92 5.1 24 5.8 56 (T/m2) 1 5.7 65 1 4.7 06 1 1.6 52 8.3 97 5.9 41 1 5.2 35 1 3.1 79 1 0.0 25 7.1 69 6.5 88 4.3 63 5.1 52 7.3 32 8.0 76 8.2 62 8.5 57 8.9 50 9.3 43 3.2 80 2.5 27 2.3 68 1.9 87 1.6 15 1.3 3 7.. . mặt đất SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH l/b 2.z/b ɣ (T/m2 ) MSSV: 12149180 K0 σbt(T/m2 ) σgl=K0x p Trang 11 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng (m) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 0 0.4 0.8 1.2 1.6 2 2.4 2.8 2.9 3.2 3.6 4 1.6 2 2.4 2.8 3.2 3.6 4 4.4 4.5 4.8 5.2 5.6 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 1.1 9 0.0 00 0.5 00 1.0 00 1.5 00 2.0 00 2.5 00 3.0 00 3.5 00 3.6 25 4.0 00 4.5 00 5.0 00 1.8 3 1.8 6 0.9 8 3.. . 1.6 15 1.3 37 3.8 21 2.9 04 2.4 48 2.1 78 1.8 01 1.4 76 p1i 3.2 94 4.0 26 4.7 58 5.4 90 6.2 22 1 8.5 29 1 7.2 05 1 4.7 83 1 2.6 59 0.8 19 0.8 13 0.8 07 0.8 02 0.7 54 0.7 57 0.7 64 0.7 69 0 0.0 143 0.0 12 0.0 095 0.0 073 1 1.3 74 0.7 98 0.7 72 0.0 058 6.9 6 7.7 04 8.1 69 8.4 09 8.7 54 9.1 47 1 0.7 81 1 0.6 08 1 0.6 17 1 0.5 87 1 0.5 55 1 0.6 23 0.0 006 0.0 005 0.0 001 0.0 003 0.0 003 0.0 002 Vậy tổng độ lún tổng cộng tại tâm móng là: S= 0.0 509 (m)= 5.0 9 (cm) < Sgh .. . 1.0 00 0.9 33 0.7 39 0.5 33 0.3 77 0.2 77 0.2 08 0.1 60 0.1 50 0.1 26 0.1 02 0.0 85 2.9 28 3.6 60 4.3 92 5.1 24 5.8 56 6.5 88 7.3 32 8.0 76 8.2 62 8.5 57 8.9 50 9.3 43 1 5.7 65 1 4.7 06 1 1.6 52 8.3 97 5.9 41 4.3 63 3.2 80 2.5 27 2.3 68 1.9 87 1.6 15 1.3 37 c Biểu đồ ứng suất gây lún : 4 Dự báo độ lún ổn định tại tâm móng Đối với đất thường, móng được xem là tắt lún ở độ sâu z khi: SVTH:ĐỖ ĐÌNH MỸ ANH MSSV: 12149180 Trang 12 Bài tập lớn. . .Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng 3 Tính và vẽ biểu đồ ứng suất hữu hiệu phân bố trong nền do tải trọng bản thân và tải trọng ngoài gây ra a Tính toán ứng suất hữu hiệu phân bố trong nền do tải trọng bản thân + Tại mặt đất h = 0 =>σz = 0 + Tại đáy móng h = 1.6 ( lớp đất 1) σz = 1.6 x 1.8 3 = 2.9 28 ( T/m2 ) + Tại độ sâu h = 3.6 ( lớp đất 1) σz = 2x 1.8 3 + 1.6 x 1.8 3 = 6.5 88 ( T/m2 ).. . bằng p= ptb-γ1.hm = 18 6.9 3 – 1 8.3 x 1.6 = 1 5.7 65 (T/m2) • Bảng tinh ứng suất gây lún Ta chia chiều cao nền đất thành các lớp nhỏ, mỗi lớp có chiều cao thỏa mãn 0.2 5b ≤ hi ≤ 0.4 b ↔ 0.4 ≤ hi ≤ 0.6 4 chọn hi= 0.4 m Ở lớp đất 1dày 3.6 m,chiều sâu chôn móng là 1.6 m ,còn lại 2m ta chia thành 5 lớp nhỏ có chiều dày là h1=h2= 0.4 Ở lớp thứ 2, chiều dày là 4.4 m, ta chia thành 11 lớp nhỏ, mỗi lớp dày 0.4 m • Điểm .. . 1.6 x 1.8 3 = 6.5 88 ( T/m2 ) + Tại độsâuh = 4.5 ( lớp đất 2), tại mực nước ngầm σz = 6.5 88 + 1.8 6x 0.9 = 8.2 62 ( T/m2 ) + Tại độ sâuh = 8 ( hết lớp đất 2) σz = 8.2 62+ x 3.5 =1 1.7 03 ( T/m2 ) Do bị ngập trong nước ngầm nên tính theo Dự kiến phạm vi ảnh hưởng lún 3b= 4.8 m nên ta chỉ cần tính toán ứng suất hữu hiệu phân bố trong nền do tải trọng bản thân đến độ sâu h= 6.4 m kể từ mặt đất b Tính toán ứng suất do tải trọng .. . lượng bản thân e2i là hệ số rỗng của đất tại điểm giữa lớp đang xét, ứng với ứng suất do trọng lượng bản thân và tải trọng ngoài Các hệ số e1i , e2i được tính dựa trên biểu đồ nén ép e-p ở lớp 1 và lớp 3 Lớp đất 1: Kết quả thí nghiệm nén lún e-p với áp lực nén p (kPa) p1 e1 p2 e2 50 0.8 05 50 0.7 0.7 76 100 0.6 83 0.7 5 200 0.6 68 400 100 200 Lớp đất 3 : 0.7 29 400 0.6 57 Từ lớp phân tố thứ 6 đến lớp phân .. . MSSV: 12149180 Trang 12 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng z z pgl = 0.2 × pbt Do đó ta tính lún đến lớp phân tố thứ 10 là đã tắt lún 0.2 * 8.9 5= 1.7 9> 1.6 15 • Ta sử dụng phương pháp cộng lún cho lớp đất có thí nghiệm p-e : Công thức tính lún: từ lớp phân tố thứ nhất đến lớp thứ 5 : n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ e1i − e2i × hi 1 + e1i Trong đó:e1i là hệ số rỗng của đất tại điểm giữa lớp đang xét ,.. . 0.6 68 400 100 200 Lớp đất 3 : 0.7 29 400 0.6 57 Từ lớp phân tố thứ 6 đến lớp phân tố thứ 11, độ lún được tính bằng : Si = β ∆σ 1i hi Eosi Trong đó , β= 0.8 , Eosi = α.pc , vì lớp 2 là lớp đất cát bụi có qc= 7.6 (MPa) > 2.0 (MPa) => chọn α = 2.5 => Eosi = 2.5 x760=1900 (T/m2) Bảng tính lún : Lớp phân tố Chiều dày lớp phân tố Độ sâu z1i (m) (tính từ đáy móng đến đáy lớp phân Ứng suất do trọng lượng bản thân . Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng BÀI TẬP LỚN CƠ HỌC ĐẤT Đề số 01 I/ SỐ LIỆU : 1. Công trình Tải trọng tính toán chân công trình tại cốt mặt đất : N o = 47.1[T]. 12149180 Trang 2 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng II/ Yêu cầu: 1. Lập trụ địa chất ( xác định tên và trạng thái đất) ,chọn chiều sâu đặt móng a. Một số tiêu chuẩn của đất Tiêu chuẩn. 0.729 1.9 13 Bài tập lớn Cơ Học Đất GVHD : Nguyễn Sỹ Hùng + Chỉ số dẻo A = W nh - W d = 37.6- 21.5 = 16.1 (%) Theo tiêu chuẩn phân loại đất dính, 7<A = 16.1% <17% => Đất sét pha