LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM tận tình hướng dẫn - giúp đỡ em suốt trình học tập Trường Đặc biệt Thầy, Cô Khoa Xây Dựng Công Trình truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận giúp đỡ bảo tận tình Thầy, Cô hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn Thầy : GS MAI HÀ SAN : Giáo viên hướng dẫn Sau xin cảm ơn người thân, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ suốt thời gian qua, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp Chân thành cảm ơn Sinh viên: NGÔ ĐÌNH CHINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD , KHÓA 09-11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2, TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN MỤC LỤC PHẦN I KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH Trang TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC .1 - PHẦN II TÍNH TỐN KẾT CẤU BÊN TRÊN CHƯƠNG I: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH - 17 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 18 - 31 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI .32- 51 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC TRỤC 52 - 125 PHẦN III KẾT CẤU MÓNG CHƯƠNG V: THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP 126 - 155 CHƯƠNG VI: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 156 – 180 CHƯƠNG VII: SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN MĨNG SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH – LỚP: 09HXD1 181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD , KHÓA 09-11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2, TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN CÁC TÀI LIỆU THAM KHẢO CÁC TIÊU CHUẨN XÂY DỰNG VIỆT NAM: TCVN 2737 :1995 - Tiêu Chuẩn Thiết Kế Tải Trọng Và Tác Động TCXD 229 :1999 - Chỉ Dẫn Tính Tốn Thành Phần Động Của Tải Trọng Gió Theo TCVN 2737 : 1995 TCVN 5574 :1991 - Tiêu Chuẩn Thiết Kế Bêtông Cốt Thép TCXD195 :1997 - Nhà Nhiều Tầng - Thiết Kế Cọc Khoan Nhồi TCXD 205 : 1998 - Móng Cọc - Tiêu Chuẩn Thiết Kế TCXD 198 :1997 - Nhà Cao Tầng – Thiết Kế Kết Cấu Bê Tơng Cốt Thép Tồn Khối CÁC TÀI LIỆU CHUN MÔN: Nhà Cao Tầng Chịu Tác Động Của Tải Trọng Ngang Gió Bão Và Động Đất – GS.Mai Hà San Trường Đại Học Kiến Trúc TP.HCM – Nhà Xuất Bản Xây Dựng Sàn Bêtông Cốt Thép Tồn Khối - Bộ mơn cơng trình bêtơng cốt thép trường Đại Học Xây Dựng - NXB Khoa học Kỹ Thuật Sức Bền Vật Liệu (Tập I Và II) –TG Lê Hồng Tuấn – Bùi Cơng Thành – NXB Khoa Học Và Kỹ Thuật Những Phương Phương Pháp Xây Dựng Cơng Trình Trên Nền Đất Yếu – TG Hồng Văn Tân – Trần Đình Ngơ – Phan Xuân Trường – Phạm Xuân – Nguyễn Hải – NXB Xây Dựng Cơ Học Đất – TG Lê Anh Hồng - NXB Xây Dựng Nền Và Móng Cơng Trình Dân Dụng Cơng Nghiệp – GSTG Nguyễn Văn Quảng – Nguyễn Hữu Kháng – ng Đình Chất – NXB Xây Dựng Hướng Dẫn Đồ An Nền Và Móng – Trường Đại Học Kiến Trúc Hà Nội - TG GS,TS Nguyễn Văn Quảng - KS Nguyễn Hữu Kháng – NXB Xây Dựng Phân Tích Và Tính Tốn Móng Cọc – Võ Phán , Hoàng Thế Thao – NXB Đại Học Quốc Gia TP.HCM Cấu Tạo Bêtông Cốt Thép – Bộ Xây Dựng – NXB Xây Dựng SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH – LỚP: 09HXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD , KHÓA 09-11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2, TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN 10 Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Cơng Trình – PGS,TS Vũ Mạnh Hùng - NXB Xây Dựng SVTH: NGÔ ĐÌNH CHINH – LỚP: 09HXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD : GS.MAI HÀ SAN Phaàn I KIẾN TRÚC GVHD : GS.MAI HÀ SAN SVTH : NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 - LỚP :09HXD1 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD : GS.MAI HÀ SAN I VỊ TRÍ, DIỆN TÍCH, CHỨC NĂNG CƠNG TRÌNH I VỊ TRÍ - Cơng trình CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI nằm đường Số 8, Quận 2-TP HCM I.2 DIỆN TÍCH - Quy mơ cơng trình : cơng trình gồm tầng hầm + 1trệt + 10 lầu - Tổng diện tích mặt : 1344 m2 - Cơng trình cao 36,3 m - Chiều cao tầng điển hình 3,3m Diện tích tầng cụ thể sau: + Tầng hầm: sâu 3,2 m , diện tích :1344 m² + Trệt : cao 3,3 m, diện tích : 1344 m² + Lầu - 10 : cao 3,3m, diện tích 970 m² I.3 CHỨC NĂNG CƠNG TRÌNH Trong giai đoạn đất nước chuyển mạnh mẽ hịa nhập vào kinh tế khu vực giới Kéo theo phát triển nhiều ngành nghề , ngành xây dựng nói chung xây dựng dân dụng cơng nghiệp nói riêng Cùng với việc phát triển kinh tế xuất ngày nhiều nhà máy, xí nghiệp, chung cư, cao ốc văn phịng… kèm với dân số thành phố , khu công nghiệp ngày tăng Gây nên áp lực lớn việc đáp ứng nhu cầu người dân ăn , , lại , vui chơi giải trí…Trong giải nhu cầu nhà cho người dân vấn đề cấp bách Trong bối cảch quỹ đất trống thành phố có hạn , khơng có nhiều diện tích đất dành cho việc xây dựng nhà cửa Đòi hỏi nhà lãnh đạo , quy hoạch xây dựng phải đưa phương án giải Những năm gần với phát triển kinh tế thu nhập người dân ngày cao kéo theo nhu cầu ăn , , lại , vui chơi giải trí … mức cao Để đáp ứng nhu cầu xã hội nói chung nhu cầu nhà , cộng đồng dân cư văn minh đại Đồng thời với mong muốn góp phần vào việc phát triển thay đổi nhận thức người dân nơi … Mà chung cư THẠNH MỸ LỢI đời Chung cư THẠNH MỸ LỢI xây dựng với chức chủ yếu giải nhu cầu chỗ cho người dân II GIẢI PHÁP CHỌN VẬT LIỆU CHỊU LỰC, VẬT LIỆU BAO CHE, KẾT CẤU CHỊU LỰC CHÍNH II GIẢI PHÁP CHỌN VẬT LIỆU CHỊU LỰC Ngày khoa học kỹ thuật phát triển mạnh mẽ tạo cho người nhiều vật liệu có vật liệu dùng cho xây dựng Ngày có nhiều cơng trình xây dựng sử dụng sản phẩm Nhưng bên cạnh vật liệu truyền thống với công nghệ sản xuất không ngừng nâng cao chất lượng đặc tính hố lý Để đáp ứng yêu cầu khả chịu lực vẻ thẩm mỹ cho cơng trình Trong cơng trình giải pháp chọn vật liệu chịu lực bê tông cốt thép Nếu sản xuất thi công đảm bảo tuân thủ theo quy định tiêu chuẩn chất lượng cơng trình đảm bảo đáp ứng khả chịu tải ổn định cơng trình II VẬT LIỆU BAO CHE - Tường bao che vách ngăn cơng trình xây tường gạch kết hợp với khung kiếng - Gạch dùng cho cơng trình gạch ống gạch thẻ để làm vách ngăn bao che, sau tơ trát , bả matic , qt sơn … Tại vị trí nhà vệ sinh sau trát xong tường ốp gạch Ceramic - Nền lót gạch ceramic SVTH : NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 - LỚP :09HXD1 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD : GS.MAI HÀ SAN - Hệ thống kiếng khung thép sử dụng cho cơng trình II KẾT CẤU CHỊU LỰC CHÍNH - Kết cấu chịu lực : khung bê tơng cốt thép III GIẢI PHÁP SỬ DỤNG DIỆN TÍCH, GIAO THƠNG NỘI BỘ III GIẢI PHÁP SỬ DỤNG DIỆN TÍCH - Tầng hầm : dùng làm chỗ để xe lắp đặt thiết bị máy móc phục vụ cho cơng trình WC - Trệt lầu – lầu 10 : Căn hộ gia đình III GIAO THƠNG NỘI BỘ - Giao thơng ngang: tầng hệ thống giao thông bao gồm hành lang , sảnh … - Giao thông đứng block bao gồm : hệ thống ba thang máy , thang chứa tối đa người , tốc độ 150m/ phút , chiều rộng cửa 800mm, đảm bảo nhu cầu lưu thơng cho người dân lại Ngồi cịn có thêm cầu thang bổ xung vào việc lưu thông phương tiện lưu thông chủ yếu cần phải thoát người khẩn cấp Tóm lại: Chung cư thiết kế đảm bảo điều kiện giao thông lại ,đảm bảo điều kiện khả thoát hiểm người dân có hỏa hoạn hay cố khác xảy IV GIẢI PHÁP CẤP THỐT NƯỚC, PHỊNG CHÁY CHỮA CHÁY, HỆ THỐNG CHIẾU SÁNG IV.1 HỆ THỐNG CẤP THOÁT NƯỚC IV.1.1 Hệ thống cấp nước sinh hoạt - Nước từ hệ thống cấp nước thành phố đưa vào bể chứa đặt dưới tầng hầm - Nước bơm thẳng lên bể chứa hồ nước mái ,việc điều khiển trình bơm thực hồn tồn tự động thơng qua hệ thống van phao tự động - Nước dẫn đến phịng thơng qua hệ thống ống nước hộp gen âm tường IV.1.2 Hệ thống nước mưa khí gas - Nước mưa mái, ban công… thu vào phểu chảy riêng theo ống - Nước mưa dẫn thẳng thoát hệ thống thoát nước chung thành phố - Nước thải từ buồng vệ sinh có riêng hệ thống ống dẫn để đưa bể xử lí nước thải thải hệ thống thoát nước chung - Hệ thống xử lí nước thải có dung tích m3/ngày I.V HỆ THỐNG PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY: IV.2.1 Hệ thống báo cháy - Thiết bị phát báo cháy bố trí lầu phịng Ở nơi cơng cộng lầu có mạng lưới báo cháy gắn đồng hồ đèn báo cháy phát được, phịng quản lí nhận tín hiệu báo cháy kiểm sốt khống chế hỏa hoạn cho cơng trình IV.2.2 Hệ thống cứu hoả: hoá chất nước - Nước trang bị từ bể nước tầng hầm , sử dụng máy bơm tự động SVTH : NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 - LỚP :09HXD1 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD : GS.MAI HÀ SAN - Trang bị súng cứu hoả (ống gai Ø 20 dài 50 m, lăng phun Ø 15) đặt phịng trực , có 01 02 vịi cứu hỏa lầu tùy thuộc vào khoảng không lầu ống nối cài từ lầu đến vịi chữa cháy bảng thơng báo cháy - Các vòi phun nước tự động đặt tất lầu theo khoảng cách định nối với hệ thống chữa cháy thiết bị khác bao gồm bình chữa cháy khơ tất lầu Đèn báo cháy cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp tất lầu - Hoá chất: sử dụng số lớn bình cứu hỏa, hóa chất đặt nơi chủ yếu (cửa vào kho, chân cầu thang tầng …) IV HỆ THỐNG CHIẾU SÁNG IV.3.1 Hệ thống chiếu sáng - Các phòng ngủ, hệ thống giao thơng lầu chiếu sáng tự nhiên thơng qua cửa kính bố trí bên ngồi giếng trời bố trí bên cơng trình - Ngồi ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho phủ chỗ cần chiếu sáng IV.3.2 Hệ thống điện - Tuyến điện cao 550 KVA qua trạm biến áp hữu trở thành điện hạ vào trạm biến cơng trình - Điện dự phòng cho tòa nhà 02 máy phát điện Diezel có cơng suất 350 KVA cung cấp, máy phát điện đặt tầng hầm Khi nguồn điện bị mất, máy phát điện cung cấp cho hệ thống sau: + Thang máy + Hệ thống phòng cháy chữa cháy + Hệ thống chiếu sáng , thông tin bảo vệ + Biến áp điện hệ thống cáp - Điện phục vụ cho khu vực tòa nhà cung cấp từ máy biến áp đặt tầng hầm theo ống riêng lên lầu Máy biến áp nối trưc tiếp với mạng điện tịa nhà V CÁC THƠNG TIN KHÁC V.1 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU * Cơng trình xây dựng nơi có khí hậu nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu cận xích đạo Một năm có hai mùa rõ rệt : - Mùa mưa từ tháng đến tháng 10 - Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau * Các yếu tố khí tượng : - Nhiệt độ trung bình năm : 260C - Nhiệt độ thấp trung bình năm : 220C - Nhiệt độ cao trung bình năm : 300C - Lượng mưa trung bình : 1000- 1800 mm/năm - Độ ẩm tương đối trung bình : 78% - Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khô : 70 -80% - Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa : 80 -90% - Số nắng trung bình cao, mùa mưa có 4giờ/ngày , vào mùa khơ 8giờ /ngày SVTH : NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 - LỚP :09HXD1 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD : GS.MAI HÀ SAN * Hướng gió thay đổi theo mùa : - Vào mùa khơ , gió chủ đạo từ hướng bắc chuyển dần sang đông , đông nam nam - Vào mùa mưa , gió chủ đạo theo hướng Tây – Nam Tây - Tầng suất gió trung bình hàng năm 26% , lớn tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s Hầu khơng có gió bão, gió giật gió xốy * Luy ý : - Cơng trình nằm gần nơi có nhiều nhà máy cơng nghiệp nên cần phải có biện pháp đảm bảo vệ sinh mơi trường , an ninh cho người dân sống - Về mùa mưa có nhiều sấm sét địi hỏi hệ thống chống sét đảm bảo an toàn cho thiết bị, người dân sống chung cư SVTH : NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 - LỚP :09HXD1 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHOÙA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD : GS.MAI HÀ SAN THUYẾT MINH PHỤ LỤC DỮ LIỆU ĐẦU VÀO TÍNH KHUNG KHUNG PHẲNG TRỤC I VẬT LIỆU SỬ DỤNG Material Type DesignType UnitMass UnitWeight E U Text Text Text Tf-s2/m4 Tf/m3 Tf/m2 Unitless CONC Isotropic Concrete 2.5 2650000 0.2 II TẢI TÁC DỤNG LoadCase Text TINHTAI HOATAI1 HOATAI2 HOATAI3 HOATAI4 HOATAI5 HOATAI6 GIOTRAI GIOPHAI SVTH : NGÔ ĐÌNH CHINH DesignType SelfWtMult AutoLoad Text Unitless Text DEAD LIVE LIVE LIVE LIVE LIVE LIVE WIND None WIND None - LỚP : 09HXD1 Trang A 1/C ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN MÐTN -28.000 8300 - Diện tích móng khối quy ước : Fm = 8.3 x 8.3 = 68.89 m2  - Trọng lượng khối móng qui ước: Thể tích đài cọc: x x 1.7 + x 3.14 x 0.25 x 23.1 = 151.87 m3 - Thể tích đất khối móng qui ước: 28 x 68.89 – 151.87 = 1777 m3 - Trọng lượng thể tích trung bình đất khối móng qui ước:  Itb  - 1.53x7  1.92 x8.5  1.9 x12.5  1.814T / m 28 Trọng lượng khối móng qui ước: Qqu= 2.5 x 151.87 + 1.814 x 1777 = 3603.2T  Trị tiêu chuẩn lực dọc xét đến đáy khối móng qui ước: N tc tc  N  Qqu  592.3  3603.2  4195.5T SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM - Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên: Qqu  tb  - GVHD: GS.MAI HÀ SAN Fqu hm  3603.2  1.868T / m 68.89  28 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng qui ước: Rtc  m1.m2 ' A.Bmq  II  B.H  II  D.CII K tc   Trong : m1, m2 hệ số điều kiện làm việc đất cơng trình m1 = 1.2, m2 = 1.3 ‫ﻻ‬II: dung trọng trung bình đất từ mũi cọc trở lên : II = 1.85 T/m3 ‫’ﻻ‬II: dung trọng đẩy mũi cọc : 2 = 0.96T/m3 Bqu = 8.3m : Chiều rộng khối móng qui ước A, B, D : hệ số tra bảng phụ thuộc  đất mũi cọc Ktc = 1: đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm Với  = 21O tra bảng ta được: A= 0.56 ; B = 3.25 ; D = 5.85 Ctc = 0.375 T/m2 :Lực dính đơn vị đất  R tc  - 1.2 x1.3 (0.56 x8.3 x1.9  3.25 x 23.1x1.868  5.85 x0.375)  236T / m Ứng suất thực tế trung bình khối móng qui ước: tc tb   tc N  Qqu Fm  4195.5  60.9T / m 68.89 tc   tb  60.9T / m  R tc  236T / m Ta có: tc tb P = tc Pmax = tc Pmin = Với : tc N dq Fmq tc N dq Fmq   tc  N dq Fmq tc M dq Wdq tc M dq Wdq tc N tc  N  Qqu  592.3  3603.2  4195.5T SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 168 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM Wqu  Lqu B qu  GVHD: GS.MAI HÀ SAN 8.3 x8.3  95.3m tc M mq  M tc  Q tc ( hm  lcoc )  33.7  15.78(1.7  23.1)  425.04Tm Fmq =68.89 m tc  Ptb  4195.5  60.9T / m 68.89 tc Pmax  60.9  tc Pmin  60.9  - 425.04  56.44T / m 95.3 tc  Ptb  60.9T / m  R tc  236T / m  tc tc  Pmax  65.36T / m  1.2 R  1.2 x 236  283.2T / m  tc  Pmin  56.44T / m  Vậy 425.04  65.36T / m 95.3 Tính độ lún khối móng qui ước Tính lún đế móng cọc theo phương pháp cộng tác dụng lớp S   si  -  Nền ổn định e1i  e2i hi  e1i Chia đất khối móng qui ước thành lớp phân tố có bề dày hi  0.2 Bm Bm: bề rộng móng tương đương hi  0.2.Bqu  0.2 x8.3  1.66m choïn hi = 2m Ứng suất gây lún tc  gl  Ptb   tb hm  tb hm  1.868x 28  52.304T / m  Vậy ứng suất gây lún:  gl  60.9  52.304  8.6T / m Ứng suất thân:  bth    i hi  1.53x7  1.92 x8.5  1.9 x12.5  50.78T / m Ta có ứng suất thân lớn nhiều lần so với ứng suất gây lún nên khơng cần tính lún độ sâu z SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 169 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN Kiểm tra điều kiện chọc thủng - Chiều cao đài chọn 1.7m - Bê tông đài sử dụng bê tơng mác M300 - Lớp Bêtơng lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6, M75 dày 100mm - Kiểm tra điều kiện đâm thủng - Vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm ngồi trục cọc Như đài khơng bị đâm thủng 1700 45° 10 Tính tốn cốt thép đài cọc II 150 6000 150 3000 2000 2000 1000 1000 150 1000 30000 I 4000 6000 I 150 1000 II Sơ đồ mặt ngàm tính thép SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM - GVHD: GS.MAI HÀ SAN Xét mặt ngàm I-I II-II  Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I : MI = r1P1 Ở P1 = Pmax = 218.9 (T); r1 = 1.6(m) M I  218.9 x1.6  350.24Tm - Cốt thép theo phương I-I tính sau : Chiều cao làm việc: h0 = 170 – 15 – = 150 cm Chọn thép AII có Ra =2800 KG/cm = 2.8 T/cm FaI  MI 350.24 x100   92.6cm 0.9h0 Ra 0.9 x150 x 2.8 Chọn 3020 có Fa = 94.2 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a = 200(mm), chiều dài 5900 (mm)  Ứng với mặt ngàm II-II ta bố trí thép tương tự ngàm I-I Vậy ta chọn 3020, khoảng cách a = 200 (mm) III TÍNH MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐÀI ĐƠN (M1) Tải trọng tác dụng xuống móng M1 TH1 Mmax (Tm) Ntư (T) Q (T) Giá trị tính tốn 30.92 532.6 16.38 Giá trị tiêu chuẩn 26.9 463.1 14.24 TH2 Mmin (Tm) Ntư (T) Q (T) Giá trị tính toán -35.82 532.6 14.09 Giá trị tiêu chuẩn 31.15 463.1 12.25 TH2 Nmin (T) Mtư (Tm) Q (T) Giá trị tính tốn 532.6 30.92 14 Giá trị tiêu chuẩn 463.1 26.9 12.2 tt Qa = min( Qvl ; Pdn ) = min( 605 T ; 266.158 T ) = 266.158 T SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 171 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN Xác định số lượng cọc - Xác định khoảng cách cọc a lần đường kính cọc (3d) Nếu a < 3d sinh hiệu ứng nhóm cọc, hiệu ứng lảm giảm sức chịu tải cọc nhóm cọc so với sức chịu tải cọc riêng làm tăng độ lún cọc Nếu 3d =< a < 6d ảnh hưởng nhóm cọc khơng nhiều bỏ qua Nếu a >= 6d khơng có ảnh hưởng nhóm cọc, cọc làm việc xem cọc đơn gây lãng phí bê tơng làm đài cọc - Chọn khoảng cách cọc đài 3d áp lực tính tốn phản lực đầu cọc tác dụng lên đế đài móng là: P tt  Qa 266.158   29.573T / m 2 (3d ) (3x1) Qa: sức chịu tải tính tốn cọc khoan nhồi d: đường kính cọc - Diện tích đáy đài cọc xác định sơ sau: Fd  N tt P tt   tb h.n Trong đó: Ntt: Lực dọc tính tốn h = 2.5m chiều sâu chôn đài  tb  2.2   1.2 ( T/ m2) : dung trọng trung bình đất móng Fđ  - N tt 532.6   20.27m tt P   tb h.n 29.573  1.2 x2.5 x1.1 Trọng lượng đài đất đài : N ñ  n.Fñ h. tb  1.1x 20.27 x1.7 x1.2  45.49T - Lực dọc tính tốn xác định lên cốt đế đài : tt N tt  N  N ñ  532.6  45.49  578.09T - Ước lượng số lượng cọc : nc N  P tt 1.5 578.09  3.26 Cọc 266.158   1.2   :hệ số tăng số lượng cọc ảnh hưởng M - Vậy chọn số lượng n = 4cọc để bố trí Bố trí cọc vào đài móng SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 172 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN - Khoảng cách tim cọc  3d    3m - Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài  0.7d  1 0.7  0.7 m , lấy 1m 150 5000 150 2500 1500 1500 1000 3000 150 1000 6000 1000 150 1000 2500 Mặt bố trí cọc vào đài - Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc : Diện tích đế đài là: Fđ  x5  4.5  20.5m - Trọng lượng thực tế đài : N đ  n.Fđ h. tb  1.1x20.5 x1.7 x 2.5  95.9T - Lực dọc tính tốn xác định lên cốt đế đài : tt N tt  N  N đ  532.6  95.9  628.5T - Momen tính tốn tác dụng lên đáy đài : M tt  30.92  11.5x1.7  50.47Tm - Tải trọng lớn tác dụng lên đầu cọc : Pmax - N  n tt tt y  M x  x max n i  628.5 50.47   217T 3x1.5 Tải trọng nhỏ tác dụng lên đầu cọc : SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 173 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM Pmin  N n tt  tt y  M x x max n i GVHD: GS.MAI HÀ SAN  628.5 50.47   202T 3 x1.5 max x n : khoảng cách từ tâm trục hàng cọc đến hàng cọc chịu nén nhiều đài cọc theo phương x xi : khoảng cách từ tâm cọc đến trục y tt  Pmax  217T  Qa  26.158T - Như thoả mãn điều kiện áp lực lớn truyền xuống hàng cọc nhỏ sức chịu tải cho phép Pmin = 202 T > nên khơng cần kiểm tra chống nhổ cọc - Tính toán tương tự ta kiểm tra hai trường hợp tổ hợp lại thấy thỏa điều kiện P ttmax, Pttmin Kiểm tra ổn định khối móng qui ước mũi cọc - Tính lún cho móng cọc nhồi đài đơn cách tính lún cho khối móng qui ước, cơng thức tính sau: - Xác định góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc tt  tb   i  hi l i  Itb  - Góc mở: 54 ' x7  12 ' x8.5  21016 , x12.5  14 08 ,  8.5  12.5   tb  14 08 ,  40  Kích thước khối móng qui ước: - Chiều dài khối móng qui ước theo phương x : Lqu = L1 + 2.Lc.tg = + x 23.1 x tg4 o = 7.3m - Chiều rộng khối móng qui ước theo phương y : Bqu = B1 + 2.Lc.tg = + x 23.1 x tg4o = 7.3m SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 174 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN MÐTN -28.000 8300 - Diện tích móng khối quy ước : Fm = 7.3 x 7.3 = 53.3 m2  - Trọng lượng khối móng qui ước: Thể tích đài cọc: 25 x 1.7 + x 3.14 x 0.25 x 23.1 = 65.6 m3 - Thể tích đất khối móng qui ước: 53.3 x 28 – 65.6 = 1426.8 m - Trọng lượng thể tích trung bình đất khối móng qui ước:  Itb  - 1.53x  1.92 x8.5  1.9 x12.5  1.868T / m 28 Trọng lượng khối móng qui ước: Qmq = 2.5 x 65.6 + 1.868 x 1426.8 = 2830T  Trị tiêu chuẩn lực dọc xét đến đáy khối móng qui ước: tc N tc  N  Qmq  463.1  2830  3293.1T - Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên: SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 175 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM  tb  - Qmq Fmq hm  GVHD: GS.MAI HÀ SAN 2830  1.896T / m 53.3 x 28 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng qui ước: Rtc  m1.m2 ' A.Bmq II  B.H  II  D.CII Ktc   Trong : m1, m2 hệ số điều kiện làm việc đất cơng trình m1 = 1.2, m2 = 1.3 ‫ﻻ‬II: dung trọng trung bình đất từ mũi cọc trở lên : II = 1.85 T/m3 ‫’ﻻ‬II: dung trọng đẩy mũi cọc : 2 = 1.0T/m3 Bmq = 7.77m : Chiều rộng khối móng qui ước A, B, D : hệ số tra bảng phụ thuộc  đất mũi cọc Ktc = 1: đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm Với  = 21O tra bảng ta được: A= 0.56 ; B = 3.25 ; D = 5.85 Ctc = 0.375 T/m2 :Lực dính đơn vị đất  R tc  - 1.2 x1.3 (0.56 x7.3 x1.9  3.25 x 23.1x1.868  5.85 x0.375)  150.2T / m Ứng suất thực tế trung bình khối móng qui ước:  tc tb tc N  Qm 463.1  2830    61.78T / m Fm 53.3 tc   tb  61.78T / m  R tc  150.2T / m Ta có: tc Ptb = tc max P = tc Pmin = Với : SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 tc N dq Fmq tc N dq Fmq   tc  N dq Fmq tc M dq Wdq tc M dq Wdq tc N tc  N  Qmq  463.1  2830  3293.1T – LỚP09HXD1 Trang 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM Wđq  Bqu L2 qu  GVHD: GS.MAI HÀ SAN 7.3 x7.3  64.84m tc M đq  M tc  Q tc ( hm  l c )  26.9  14.24(1.7  23.1)  380Tm Fmq = 53.3 m2 tc  Ptb  N tc 3293.1   61.78T / m Fqu 53.3 tc Pmax  61.78  tc Pmin  61.78  Vậy 380  67.64T / m 64.84 380  55.92T / m 64.85 tc  Ptb  61.78T / m  R tc  150.2T / m  tc tc  Pmax  67.64T / m  1.2 R  1.2 x150.2  180.24T / m  tc  Pmin  55.92T / m   Neàn ổn định Tính độ lún khối móng qui ước - Tính lún đế móng cọc theo phương pháp cộng tác dụng lớp S   si  - e1i  e2i hi  e1i Chia đất khối móng qui ước thành lớp phân tố có bề dày hi  0.2 Bm Bm: bề rộng móng tương đương hi  0.2.Bm  0.2 x7.3  1.46m - chọn h i = 1.5m Ứng suất gây lún tc  gl  Ptb   tb hm Với :  tb hm  x 23.1  46.2T / m  Vậy ứng suất gây lún:  gl  61.78  46.2  15.58T / m - Ứng suất thân:  bth    i hi  1.53x7  1.92 x8.5  1.9 x12.5  50.78T / m Ta có ứng suất thân lớn so với ứng suất gây lún nên khơng cần tính lún độ sâu z Kiểm tra điều kiện chọc thủng SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN Chiều cao đài chọn 1.7m - Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300 - Lớp Bêtơng lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6, M75 dày 100mm - Kiểm tra điều kiện đâm thủng - Vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm ngồi trục cọc Như đài không bị đâm thủng 45° SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 1700 - Trang 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD: GS.MAI HÀ SAN Tính toán cốt thép đài cọc II 150 5000 150 2500 1500 1500 1000 1000 150 1000 2500 I 3000 5000 I 150 1000 II Sơ đồ mặt ngàm tính thép - Xét mặt ngàm I-I Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I : MI = r1P Ở : P = Pmax = 217 (T); r1 = 1.1(m) M I  1.1x 217  260.4Tm - Cốt thép theo phương I-I đặt tính sau : Chiều cao làm việc: h0 = 170 – 15 – = 150 cm Chọn thép AII có Ra =2800 Kg/cm2 = 2.8 T/cm2 SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM  FaI  GVHD: GS.MAI HÀ SAN MI 260.4 x100   69cm 0.9.h0 Ra 0.9 x150 x 2.8 Chọn 2520 có Fa = 78.5 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a = 200 (mm), chiều dài 4900 Đối với ngày II – II ta bố trí giống I - I Vậy chọn :2520 có Fa = 78.5 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a = 200 (mm), chiều dài ( theo vẽ kết cấu ) Xem vẽ móng ( NM – 3/3 ) SVTH: NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 – LỚP09HXD1 Trang 180 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHÓA 09 - 11 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM GVHD : GS.MAI HÀ SAN CHƯƠNG VII SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG Từ giá trị tính toán hai phương án móng cọc ép khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bê tông cốt thép cho phương án.Từ kết so sánh ta thấy phương án móng cọc ép lợi so với phương án thi công cọc nhồi khối lượng bê tông khối lượng cốt thép nên mặt kinh tế ta nên chọn phương án móng cọc ép lợi hơn, * MÓNG CỌC ÉP BTCT Ưu điểm : Giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ so với cọc khoan nhồi từ đến 2.5 lần),thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn), phương án thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành thi công công trình đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức đề kháng đất mũi cọc Khuyết điểm : Sức chịu tải không lớn (50 đến 350 tấn) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( Độ sâu phụ thuộc vào địa chất công trình ) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit ,lớp cát chặt không ép * MÓNG CỌC KHOAN NHỒI : Ưu điểm : Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn (lên tới 1000 tấn) so với cọc ép, mở rộng đườn kính cọc 60 cm đến 250cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài >20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua tầng lớp đất cứng ,địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công Nhược điểm : Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép,ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so vói cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ.Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn ,thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao SVTH : NGƠ ĐÌNH CHINH MSSV : 09B1040011 - LỚP :09HXD1 Trang 181 ... TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM 2 2 2 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 26 26 3 .2 1.6 3 .2 1.6 3 .2 0.5... THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 3 .2 TAITINH GT 1.6 GT 3 .2 GT... Trang 27 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XD KHOÙA 09 - 11 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ THẠNH MỸ LỢI Q2,TP.HCM 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 28 28 28 28 28 28 28 28