Đang tải... (xem toàn văn)
thuyết minh đồ án thép 2
THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN THÉP 2 THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG ,1 NHỊP ( KHUNG ZAMIL) A. THIẾT KẾ XÀ GỒ MÁI: Xà gồ mái chịu tác dụng của tải trọng tấm mái, lớp cách nhiệt và trọng lượng bản thân của xà gồ. Lớp mái và xà gồ được chọn trước theo tài liệu “ Pre – Engineered Buildings Design Manual “. Sau đó được kiểm tra lại theo điều kiện bền và điều kiện biến dạng của xà gồ. - Tấm lợp mái : (single skin panels) hình dạng tấm lợp mái chọn như sau: Có các thông số kỹ thuật : Chiều dày (mm) Trọng lượng 1 tấm (kG/m 2 ) D.tích 1tấm (m 2 ) Tải trọng cho phép (kN/m 2 ) 0,7 6,59 8,39 1,96 200 60 1.75 2 0 1065 213 213 213 213 213 3 6 10 10 31 31 Type " F " steel panel - Lớp cách nhiệt: - Xà gồ : Ta chọn xà gồ hình chữ “ Z “ ở bên trong và 2 xà gồ hình chữ “ C ” ở ngoài biên nhằm làm tăng ổn định cho mái. - Hình dạng và các thông số của xà gồ chữ “Z ” ∗ Chọn tiết diện xà gồ là tiết diện chữ Z (là loại xà gồ được chế tạo từ thép cán nguội). Tiết diện I x (cm 4 ) W x (cm 3 ) I y (cm 4 ) W y (cm 3 ) Trọng lượng (kg/m) Chiều dày (mm) Diện tích (cm 2 ) Tải trọng cho phép (KN) 200Z17 358, 8 35,88 49,86 7,01 4,74 1,75 6,04 16,44 Xà gồ chữ Z(200Z17). Xà gồ chữ C(180ES20). Tiết diện J x (cm 4 ) W x (cm 3 ) J y (cm 4 ) W y (cm 3 ) Trọng lượng (kg/m) Chiều dày (mm) Diện tích (cm 2 ) L (mm) 180ES20 491,7 49,17 73,73 12,12 6,11 2,0 7,8 20 1.75 180 2 0 8 5 1. Tải trọng tác dụng lên xà gồ : Tải trọng tác dụng lên xà gồ gồm : tải trọng tôn lợp mái, tải trọng lớp cách nhiệt, tải trọng bản thân xà gồ và tải trọng do hoạt tải sửa chữa mái. Chọn khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt bằng là : 1,5 m ⇒ Khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt phẳng mái là : m51,1 71,5cos 5,1 0 = . (Độ dốc i = 10 ⇒ α = 5,71 o ). a.Tĩnh tải : Vật liệu mái Hệ số vượt tải Tải trọng tiêu chuẩn (kG/m 2 ) Tải trọng tính toán (kG/m 2 ) 1 lớp tôn lợp mái 1,05 6,59 6,92 Xà gồ mái 200Z17 1,05 4,74 4,98 Xà gồ mái 180ES20 1,05 6,11 6,416 Bọt thuỷ tinh cách nhiệt 1,2 10 12 b . Hoạt tải: Hoạt tải sử dụng lấy p tc = 30 kG/m 2 với hệ số vượt tải n = 1,3 ⇒ p tt = 30.1,3 = 39 kG/m 2 . Tải trọng tác dụng lên xà gồ 200Z17: q tc = (6,59 + 10 + 30). 0 71,5cos 5,1 + 4,74 = 74,97 (kG/m). q tt = (6,92 + 12 + 39). 0 71,5cos 5,1 + 4,74.1,05 = 92,29(kG/m). Tải trọng gió tác dụng lên xà gồ: Tổ hợp gió và tĩnh tải (chiếu lên phương gió) với hệ số tin cậy 0,9, gió lấy theo TCVN tại Huế (W o =95daN/m 2 ) α α cos)(9,0 cos 0 ×+××−××××= xagômáiegió gdg d nkWCq )/(14,8471,5cos)74,45,1)1059,6((9,0 71,5cos 5,1 2,192,0957,0 0 0 , mkGq gióy =×+×+×−××××= )/(53,2671,5cos)74,45,1)1059,6((9,0cos)(9,0 0 , mkGgdgq xagômáigióx =×+×+×=×+××= α 2 . Kiểm tra lại xà gồ đó chọn : Xà gồ dưới tác dụng của tải trọng lớp mái và hoạt tải sửa chữa được tính toán như cấu kiện chịu uốn xiên. Ta phân tải trọng tác dụng lên xà gồ tác dụng theo 2 phương với trục x-x tạo với phương ngang một góc α = 5,71 o (Độ dốc i = 10%). a. Kiểm tra với xà gồ chữ Z Tải trọng tác dụng theo các phương x-x và y-y là mkGqq tc tc x /46,771,5sin.97,74sin. 0 === α . mkGqq tc tc y /6,7471,5cos.97,74cos. 0 === α . mkGqq tt tt x /18,971,5sin29,92sin. 0 === α . mkGqq tt tt y /83,9171,5cos.29,92cos. 0 === α . *Theo điều kiện bền: f W M W M c y y x x yxtd γσσσ ≤+=+= γ c = 1 hệ số điều kiện làm việc. f =2150 kG/cm 2 : cường độ của thép xà gồ Xà gồ tính toán theo 2 phương đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mômen đạt giá trị lớn nhất ở giữa nhịp. Ta có : 5,41323 8 10.600.83,91 8 . 22 2 === − Bq M tt y x kG.cm 75,1032 32 10.600.18,9 32 . 222 === − Bq M tt x y kG.cm. q y q x 6000 3000 300 0 Mx My Sơ đồ tính xà gồ theo phương x-x và y-y: 22 /2150/03,129933,1477,1151 01,7 75,1032 88,35 5,41323 cmkGfcmkG cyxtd =≤=+=+=+= γσσσ *Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: y y x y x x y a q.sin a q.cos a q q.cos a q q.sin a x Xà gồ có độ võng theo cả 2 phương tuy nhiên độ võng theo phương mặt phẳng mái rất nhỏ nên có thể bó qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phương vuông góc với mặt phẳng mái y δ Công thức kiểm tra : 3 10.5 200 1 BB − == < δδ Ta có : cm IE Bq x tc y y 67,1 8,358.10.1,2 600.10.6,74 . 384 5 . . . 384 5 6 42 4 === − δ 33 10.510.78,200278,0 600 67,1 −− <=== B δ Vậy xà gồ giữa 200Z17 đảm bảo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng. * Kiểm tra xà gồ chịu tải gió: kG.cm 37863 kG.m63,378 8 .6.14,84 8 . 22 , ==== Bq M tt x gióy cmkGmkG Bq M tt x x .625,2984.84625,29 32 6.53,26 32 . 22 ==== 22 /2150/03,1481 01,7 625,2984 88,35 37863 cmkGfcmkG cyxtd =≤=+=+= γσσσ cm IE Bq x tc y y 88,1 8,358.10.1,2 600.10.14,84 . 384 5 . . . 384 5 6 42 4 === − δ 33 10.510.14,300314,0 600 88,1 −− <=== B δ Vậy xà gồ giữa 200Z17 đảm bảo độ võ cho phép khi chịu tải trọng gió. b. Kiểm tra với xà gồ chữ “C” *Tải trọng tác dụng: Tải trọng tác dụng lên xà gồ 180ES20: q tc = (6,59+ 10 + 30). 0 71,5cos2 5,1 + 6,11 = 41,23 (kG/m). q tt = (6,92 + 12 + 39). 0 71,5cos2 5,1 + 6,11.1,05 = 50,07(kG/m). Tải trọng tác dụng theo các phương x-x và y-y là : mkGqq tc tc x /10,471,5sin.23,41sin. 0 === α . mkGqq tc tc y /01,4171,5cos.23,41cos. 0 === α . mkGqq tt tt x /98,471,5sin.07,50sin. 0 === α . mkGqq tt tt y /82,4971,5cos.07,50cos. 0 === α . Tải trọng gió tác dụng lên xà gồ: Tổ hợp gió và tĩnh tải (chiếu lên phương gió) với hệ số tin cậy 0,9, gió lấy theo TCVN tại Huế (W o =95daN/m 2 ) α α cos)(9,0 cos 0 ×+××−××××= xagômáiegió gdg d nkWCq )/(92,8271,5cos)11,65,1)1059,6((9,0 71,5cos 5,1 2,192,0957,0 0 0 , mkGq gióy =×+×+×−××××= )/(76,2771,5cos)11,65,1)1059,6((9,0cos)(9,0 0 , mkGgdgq xagômáigióx =×+×+×=×+××= α *Theo điều kiện bền : f W M W M c y y x x yxtd γσσσ ≤+=+= γ c = 1 hệ số điều kiện làm việc. f =2150 kG/cm 2 : cường độ của thép xà gồ Xà gồ tính toán theo 2 phương đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mômen đạt giá trị lớn nhất ở giữa nhịp. Ta có : cmkG Bq M tt y x .22419 8 10.600.82,49 8 . 22 2 === − cmkG Bq M tt x y .25,560 32 10.600.98,4 32 . 222 === − q y q x 6000 3000 300 0 Mx My Sơ đồ tính xà gồ theo phương x-x và y-y: 22 /2150/13,50223,469,455 12,12 25,560 17,49 22419 cmkGfcmkG cyxtd =≤=+=+=+= γσσσ *Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: Xà gồ có độ võng theo cả 2 phương tuy nhiên độ võng theo phương mặt phẳng mái rất nhỏ nên có thể bó qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phương vuông góc với mặt phẳng mái y δ . Công thức kiểm tra : 3 10.5 200 1 BB − == < δδ Ta có : cm IE Bq x tc y y 67,0 7,491.10.1,2 600.10.01,41 . 384 5 . . . 384 5 6 42 4 === − δ 33 10.510.12,100112,0 600 67,0 −− <=== B δ Vậy xà gồ chữ “C” 180SE20 đảm bảo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng. * Kiểm tra xà gồ chịu tải gió: kG.cm 37314 kG.m14,373 8 .6.92,82 8 . 22 , ==== Bq M tt x gióy cmkGmkG Bq M tt x x .3123.23,31 32 6.76,27 32 . 22 ==== 22 /2150/55,1016 12,12 3123 17,49 37314 cmkGfcmkG cyxtd =≤=+=+= γσσσ cm IE Bq x tc y y 38,1 7,491.10.1,2 600.10.14,84 . 384 5 . . . 384 5 6 42 4 === − δ 33 10.510.29,200229,0 600 38,1 −− <=== B δ 200 16 500 14 14 Vậy xà gồ “C” 180SE20 đảm bảo độ võ cho phép khi chụi tải trọng gió. B.CÁC KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG. 1.Các thông số của cầu trục: Với sức trục Q = 16 tấn, chế độ làm việc trung bình, chọn trục định vị trùng với mặt ngoài của cột và λ = 750 mm. Các thông số kỹ thuật Sức trục Q(T) Nhịp cầu trục (m) Kích thước gabarit chính (mm) áp lực bánh xe lên ray (T) Trọng lượng (T) B K H ct B 1 P max c Xe con Toàn cầu trục 16 22,5 3860 3200 1140 180 10,8 1,236 11,18 2.Ray cầu trục: Loại ray sử dụng là KP-70 có các thông số kỹ thuật sau: Lấy chiều cao ray và lớp đệm là: H r = 120 + 20 = 140 (mm). 3.Dầm cầu trục: Từ bước cột và các thông số của cầu trục ta chọn dầm tiết diện chữ I định hình cao 50 cm có các thông số như sau: 4.Kích thước của khung ngang: Xác định chiều cao cột và vai cột: Sơ đồ cấu tạo khung nhà Loại ray Khối Kích thước (mm) H B b KP-70 52,83 120 120 70 120 120 28 A B 8700 6500 2200 21000 Ta có : H 1 = 9 m. H 2 = H k +100 + f = 1140 +100 + 200 = 1440 mm = 1,44 m. H t = H 2 + H DCT + H r = 1,44+0,5+0,14 = 2,08 m. H d = H 1 + H 2 + H 3 – H t = 9 +1,44 + 0,8 – 2,08= 9,16 m. H c = H t + H d = 2,08+9,16 = 11,24 m. C. TÁC DỤNG VÀ CÁCH BỐ TRÍ HỆ GIẰNG MÁI , GIẰNG CỘT *Tác dụng của hệ giằng : - Bảo đảm tính bất biến hình và độ cứng không gian của hệ khung . - Bảo đảm ổn định tổng thể cho một số cấu kiện chịu nén . - Chịu các tải trọng dọc nhà . - Bảo đảm cho việc thi công dựng lắp được an toàn và thuận tiện. a.Tác dụng và cách bố trí hệ giằng mái - Tác dụng + Bảo đảm ổn định cho dàn theo phương ngoài mặt phẳng uốn . + Dàn gió chịu tác dụng của tải trọng gió theo phương dọc nhà . + Hệ giằng dọc theo đầu cột chịu lực hãm theo phương dọc nhà . *Cách bố trí : xem trên bản vẽ A1. bTác dụng và cách bố trí hệ giằng cột - Tác dụng : + Bảo đảm sự bất biến hình học . + Bảo đảm độ cứng của toàn nhà theo phương dọc . + Chịu tác dụng của các tải trọng dọc nhà và đảm bảo ổn định cho cột . *Cách bố trí : xem trên bản vẽ A1. D. THIẾT KẾ KHUNG NGANG I. Xác định tải trọng : 1.Tĩnh tải: - Tải trọng mái và xà gồ : trên thực tế tải này truyền lên khung dưới dạng lực tập trung tại điểm đặt các xà gồ, số lượng lực tập trung > 5 nên ta có thể quy về tải phân bố (trên mặt bằng). g r tc = )/(43,1246.) 24 42,5.18 71,5cos )1059,6( mkG o = + + g r tt )/(7,1396.) 24 05,1.42,5.18 71,5cos )1292,6( mkG o = + + = -Tải trọng bản thân khung ngang : Chương trình Sap 2000 sẽ tự tính khi ta giả thiết tiết diện cột và rường ngang . - Tải trọng do xà gồ tường tôn đặt tại các cao trình của xà gồ tường: Với cột cao 11,24 m, nhưng do có 1m tường gạch tự mang ở dưới cùng không kể đến, chỉ tính đến trọng lượng xà gồ tường và tôn tường từ cốt +1m trở lên trên, tương ứng với chiều dài cột là 10,24 m , giả thiết dựng 6 xà gồ 200Z17 dặt cách nhau 2 m , trọng lượng quy thành lực phân tập trung đặt tại đỉnh cột, cũng gây ra mômen ngược chiều với mômen do tải trọng trong nhà gây ra nên không xét đến . 6.24,10.92,6= tuong G + 4,98.6.6 = 604,4 kG Vậy tĩnh tải tác dụng lên rường ngang là : g r = 139,7 kG/m Tĩnh tải tác dụng lên đỉnh cột : G c = 604,4 kG -Tĩnh tải cầu trục: Tải trọng bản thân dầm cầu trục, ray và các lớp đệm :Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và 1 mômen. G tc =(g ct +g ).l = (111,8+52,83).6 = 987,78 kG G tt = 1,05 .G tc = 1,05 .987,78= 1037,169 kG M tc = G tc .e = 987,78 . 0,5 = 493,89 kGm M tt = G tt .e = 1037,169 . 0,5 = 518,5845 kGm Với 1 0,5 0,5e L h m= − ≈ 2.Hoạt tải: Tải trọng tạm thời do sử dụng trên mái được lấy theo TCVN 2737-1995 đối với mái không người qua lại, chỉ có hoạt tải sửa chữa có giá trị tiêu chuẩn: p tc =30kG/m 2 . p tt =1,3.30.6 = 234 (kG/m) 3.Hoạt tải do cầu trục: a. Hoạt tải đứng cầu trục: = tc max P 108 kN kNP n GQ P tc o tc 9,27108 2 8,111160 maxmin =− + =− + = Áp lực thẳng đứng lớn nhất do cầu trục truyền lên vai cột D max xác định theo đường ảnh hưởng phản lực. D max = n.n c .( P tc max . ∑ i y ) D min = n.n c .( P tc min . ∑ i y ) p max tc p max tc p max tc y 1 =1 y 3 =0,683 y 2 =0,267 6000 6000 4400 44001900 4100 1600 Trong đó : n = 1,1 n c = 0,85 là hệ số tổ hợp khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ trung bình hoặc nhẹ . Từ đó ta tính được áp lực D max , D min : D max = n.n c .( P tc max . ∑ i y ) = 1,1.0,85.108. ∑ i y = 1,1.0,85.108.2,7=272,65 kN D min = n.n c .( P tc min . ∑ i y ) =1,1.0,85. 27,9. ∑ i y = 1,1.0,85. 27,9.2,7= 70,43 kN Điểm đặt của D max , D min trùng với điểm đặt của dầm cầu trục . Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và 1 mụ men. M max = D max . e =272,65.0,5 = 136,32 (kN.m) M min = D min . e = 70,43.0,5 = 35,22 (kN.m) kN n D D tc 86,247 1,1 65,272 max max === kN n D D tc 03,64 1,1 43,70 min min === == e.DM tc max tc max 247,86 . 0,5 = 123,93 (kN.m) == e.DM tc min tc min 64,03.0,5 = 32,02 (kN.m) b.Lực hãm ngang T : Lực hãm ngang do một bánh xe truyền lên dầm cầu trục trong trường hợp móc mềm xác định theo công thức : ∑ = i1c y.T.n.nT Với T 1 : lực hãm ngang tiêu chuẩn của 1 bánh xe cầu trục lên ray. T 1 = o o n T T o : lực hãm tác dụng lên toàn bộ cầu trục kNGQ f T xecono 618,8)36,12160.( 2 1,0 ).( 2 =+=+= kN n T T o o 309,4 2 618,8 1 ===⇒ Đối với móc mềm f = 0,1 kNyTnnT ic 88,107.2.309,4.1,1.85,0 1 === ∑ Lực hãm ngang của toàn cầu trục truyền lên cột đặt vào cao trình dầm hãm (giả thiết cách vai cột 0,7m) 4.Tải trọng gió: Để đơn giản tính toán, theo TCVN 2737 – 1995 chia tác dụng của gió thành hai thành phần - Gió tác dụng lên tường dọc đưa về phân bố đều trên cột khung - Gió tác dụng trên mái kể từ cánh dưới dàn vì kèo trở lên đưa về thành lực tập trung đặt ngang cao trình cánh dưới dàn vì kèo Tải trọng tác dụng lên mỗi m 2 bề mặt đứng của công trình là W = nW o kc Trong đó: +W o : áp lực gió ở độ cao 9m, theo đầu bài cho công trình được xây dựng ở vùng II B nên có W o = 95 daN/m 2 =0,95kN/m 2 + n = 1,2 hệ số vượt tải lấy theo TCVN 2737-1995 + k : hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao và dạng địa hình, tra bảng 5 TCVN 2737 – 1995, và nội suy ta có Mức cột có chiều cao dưới 10m : k = 1,0 + c : hệ số khí động [...]... diện : 22 0 8 A = 2 A f + Aw = 2. 1 ,2. 22 + 57,6.0,8 = 98,88(cm 2 ) 12 c.Xác định các đặc trưng hình học của tiết diện: +Mômen quán tính của tiết diện: 400 12 2 3 0,8.57,63 22 .1 ,23 58,8 2 t w h3 w b f t f h f 4 Ix = + 2 + t f b f = + 2. + 1 ,2. 22 = 58384,7cm 2 12 12 12 12 2 3 3 2. t b h t 2. 1 ,2. 223 57,6.0,83 Iy = f f + w w = + = 21 32, 05cm4 12 12 12 12 +... 5860 23 4 kG/m 21 000 - Phương án 4 : Hoạt tải cả mái 8700 5860 23 4 kG/m 21 000 28 40 1575 - Phương án 5 : Dmax trái 13,536Tm 3,509Tm 6,38T 5860 24 ,61T 21 000 - Phương án 6 : Dmax phải 28 40 1575 13,536Tm 3,509Tm 24 ,61T 5860 6,38T 21 000 0,638T 6500 22 001575 - Phương án 7 : T trái + 21 000 0,638T 6500 22 001575 - Phương án 8 : T trái - 21 000 6500 0,638T 22 001575 - Phương án 9 : T phải + 21 000 - Phương án 10... rộng cánh dầm hàn bf được xác định từ điều kiện đảm bảo ổn định cục bộ cho bản cánh nén : 10 3 Kiểm tra lại tiết diện vừa chọn : a.Xác định các đặc trưng hình học của tiết diện: +Mômen quán tính của tiết diện: b f t f 3 h f 2 0,8.333 22 .13 34 2 t w h 3 w Ix = + 2 + t f b f = + 2. + 1 .22 = 15115cm 4 12 12 2 2 12 12 3 3 3 3 h t 2. t f b f 2. 1 .22 33.0,8... cm 5 2 5 2 10 350 b c ≥ 18cm h 35 = 3,5cm bc ≥ r = 10 10 Từ các điều kiện trên ta chọn bf =22 cm , t f =1 cm Diện tích tiết diện là : A = hwtw + 2 bftf = 33.0,8 + 2 22. 1 = 70,4cm2 22 0 13830.10 2 k kt = 1,15 = 32, 6 cm Chọn sơ bộ hr = 35 cm 21 50.0,8 b Kiểm tra tw: 3 Q 3 426 7 = 0,146cm t w ≥ max = 2 h r f v 2 35. 125 0 Vậy bản bụng đủ khả năng chịu cắt c Xác định các kích thước của tiết diện cánh rường... phải - 22 001575 6500 0,638T 21 000 - Phương án 11 : Gió trái 27 7,69kG/m 26 9,93kG/m 8700 1575 Giã tr¸i 331,13 kG/m 530,13 kG/m 21 000 - Phương án 12 : Gió phải 27 7,69 kG/m Giã ph¶i 331,13kG/m 530,13 kG/m 21 000 * Biểu đồ nội lực của các phương án chất tải: - Phương án 1 : Tĩnh tải 8500 1575 26 9,93kG/m M Q N - Phương án 2 : Hoạt tải nửa trái M Q N - Phương án 3 : Hoạt tải nửa phải M Q N - Phương án 4 :... lệch tâm tương đối mx = 26 , 42> 10 1 C= ϕy 1+ mx ϕd + Tính ϕ d được xác định như đối với dầm : ϕ d phụ thuộc vào ϕ1 , ϕ 2 Iy h E l t ϕ1 = ψ ; ψ lấy phụ thuộc vào α : α = 8. o 1 hb I x lo f f 2 3 1 52. 2 17.0,8 = 1,31 α = 8. 1 + 22 .2 3 35 .22 Do 0,1 < α < 40 nên tính ψ như sau : ψ = 0,07α + 2, 25 = 0,07.1,31 + 2, 25 = 2, 3 42 2 2 at 3 1 + 3 b... = 0,07α + 2, 25 = 0,07 .21 ,08 + 2, 25 = 3, 725 6 2 2131 40 2, 1.10 6 ⇒ ϕ1 = 3, 725 6 . = 1,543 > 0,85 23 422 586 21 50 ⇒ ϕ d = 0,68 + 0 ,21 ϕ1 = 0,68 + 0 ,21 .1,543 = 1,004 > 1 , do đó lấy ϕd =1 1 C= = 0, 128 0,4899 1 + 13, 92 1 10108 ⇒σy = = 1944,9 < γ c f = 21 50kG / cm 2 0, 128 .0,4899. 82, 88 Vậy tiết diện đảm bảo ổn định tổng thể ngoài mặt phẳng khung V Tính toán thiết kế rường ngang : Ứng với mỗi tiết... = 22 0 mm , t w = 8mm , t f = 10mm - Đỉnh rường : h = 25 0mm , b = 22 0 mm , t w = 8mm , t f = 10mm 2. Xác định nội lực khung : Sử dụng phần mềm SAP2000 Version 9.03 xác định nội lực *Các phương án chất tải và biểu đồ nội lực : - Phương án 1 : Tĩnh tải 139,7kG/m 541,35kG 541,35kG 510,5kGm 10440 8360 510,5kGm 928 ,18kG 928 ,18kG 24 000 - Phương án 2 : Hoạt tải nửa trái 8700 5860 23 4 kG/m 21 000 - Phương án. .. = 21 32, 05cm4 12 12 12 12 + Bón kớnh quán tính: ix = Iy 58384,7 = 24 ,3cm 98,88 21 32, 05 = 4,64cm A 98,88 2. I 2. 58384,7 = 1946,156cm3 uốn: Wx = x = h 60 iy = + Mômen chống Ix = A = + Độ mảnh và độ mảnh qui ước của tiết diện: λx = λy = l x 1561 f 21 50 = = 64 ,23 ⇒ λx = λx = 64 ,23 = 2, 06 ix 24 ,3 E 2, 1.106 ly iy = 586 f 21 50 = 126 ,29 ; ⇒ λ y = λ y = 126 ,29 = 4,04 4,64 E 2, 1.106 + Độ lệch tâm tương đối và độ... 33.0,8 Iy = + w w = + = 1776cm 4 12 12 12 12 + Bón kớnh quán tính: ix = Ix 15115 = = 14,65cm A 70,4 Iy 1776 = 5,02cm A 70,4 2. I 2. 15115 = 864cm 3 + Mômen chống uốn: Wx = x = h 35 + Độ mảnh và độ mảnh qui ước của tiết diện: iy = λx = = l x 530,9 f 21 50 = = 36 ,23 ⇒ λ x = λ x = 36 ,23 = 1,16 i x 14,65 E 2, 1.10 6 ly 1 52 f 21 50 = 30 ,26 ; ⇒ λ y = λ y = 30 ,26 = 0,97 i y 5, 02 E 2, 1.10 6 + Độ lệch tâm tương đối . THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN THÉP 2 THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG ,1 NHỊP ( KHUNG ZAMIL)