Đang tải... (xem toàn văn)
đồ án thép thiết kế khung ngang nhà công nghiệp
Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà Thuyết minh tính toán đồ án thép 2 Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 1 tầng ,1 nhịp ( khung zamil) A. Thiết kế xà gồ mái: Xà gồ mái chịu tác dụng của tải trọng tấm mái, lớp cách nhiệt và trọng lợng bản thân của xà gồ. Lớp mái và xà gồ đợc chọn trớc theo tài liệu Pre Engineered Buildings Design Manual . Sau đó đợc kiểm tra lại theo điều kiện bền và điều kiện biến dạng của xà gồ. - Tấm lợp mái : (single skin panels) hình dạng tấm lợp mái chọn nh sau: Có các thông số kỹ thuật : Chiều dày (mm) Trọng lợng 1 tấm (kG/m 2 ) D.tích 1tấm (m 2 ) Tải trọng cho phép (kN/m 2 ) 0,7 6,59 8,39 1,96 1065 213 213 213 213 213 3 6 10 10 31 31 Type " F " steel panel - Lớp cách nhiệt: SVTH : -Trang: 1 - 200 60 1.75 2 0 Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà - Xà gồ : Ta chọn xà gồ hình chữ Z ở bên trong và 2 xà gồ hình chữ C ở ngoài biên nhằm làm tăng ổn định cho mái. Hình dạng và các thông số của xà gồ chữ Z Chọn tiết diện xà gồ là tiết diện chữ Z (là loại xà gồ đợc chế tạo từ thép cán nguội). Tiết diện I x (cm 4 ) W x (cm 3 ) I y (cm 4 ) W y (cm 3 ) Trọng l- ợng (kg/m) Chiều dày (mm) Diện tích (cm 2 ) Tải trọng cho phép (KN) 200Z17 358,8 35,88 49,86 7,01 4,74 1,75 6,04 16,44 Xà gồ chữ Z(200Z17). Xà gồ chữ C(180ES20). Tiết diện J x (cm 4 ) W x (cm 3 ) J y (cm 4 ) W y (cm 3 ) Trọng l- ợng (kg/m) Chiều dày (mm) Diện tích (cm 2 ) L (mm) 180ES20 491,7 49,17 73,73 12,12 6,11 2,0 7,8 20 1. Tải trọng tác dụng lên xà gồ : Tải trọng tác dụng lên xà gồ gồm : tải trọng tôn lợp mái, tải trọng lớp cách nhiệt, tải trọng bản thân xà gồ và tải trọng do hoạt tải sửa chữa mái. Chọn khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt bằng là : 1,5 m Khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt phẳng mái là : m52,1 53,8cos 5,1 0 = . (Độ dốc i = 15 = 8,53 o ). a.Tĩnh tải : Vật liệu mái Hệ số v- ợt tải Tải trọng tiêu chuẩn (kG/m 2 ) Tải trọng tính toán (kG/m 2 ) 1 lớp tôn lợp mái 1,05 6,59 6,92 Xà gồ mái 200Z17 1,05 4,74 4,98 Xà gồ mái 180ES20 1,05 6,11 6,416 SVTH : -Trang: 2 - 1.75 180 2 0 8 5 Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà Bọt thuỷ tinh cách nhiệt 1,2 10 12 b . Hoạt tải: Hoạt tải sử dụng lấy p tc = 30 kG/m 2 với hệ số vợt tải n = 1,3 p tt = 30.1,3 = 39 kG/m 2 . Tải trọng tác dụng lên xà gồ 200Z17: q tc = (6,59 + 10 + 30). 0 53,8cos 5,1 + 4,74 = 75,56 (kG/m). q tt = (6,92 + 12 + 39). 0 53,8cos 5,1 + 4,74.1,05 = 93,01(kG/m). 2 . Kiểm tra lại xà gồ đã chọn : Xà gồ dới tác dụng của tải trọng lớp mái và hoạt tải sửa chữa đợc tính toán nh cấu kiện chịu uốn xiên. Ta phân tải trọng tác dụng lên xà gồ tác dụng theo 2 phơng với trục x-x tạo với phơng ngang một góc = 8,53 o (Độ dốc i = 15). a. Kiểm tra với xà gồ chữ Z Tải trọng tác dụng theo các phơng x-x và y-y là m/kG2,1153,8sin.56,75sin.qq 0tc tc x === . m/kG72,7453,8cos.56,75cos.qq 0tc tc y === . m/kG79,1353,8sin01,93sin.qq 0tt tt x === . m/kG98,9153,8cos.01,93cos.qq 0tt tt y === . *Theo điều kiện bền: f W M W M c y y x x yxtd +=+= c = 1 hệ số điều kiện làm việc. f =2150 kG/cm 2 : cờng độ của thép xà gồ Xà gồ tính toán theo 2 phơng đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mô men đạt giá trị lớn nhất ở giữa nhịp. Ta có : 98,41391 8 10.600.98,91 8 B.q M 22 2 tt y x === kG.cm 8,1551 32 10.600.79,13 32 B.q M 22 2 tt x y === kG.cm. SVTH : -Trang: 3 - y y x y x x y q.sin q.cos q q.cos q q.sin x Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà q y q x 6000 3000 3000 Mx My Sơ đồ tính xà gồ theo phơng x-x và y-y: 2 c 2 yxtd cm/kG2150fcm/kG137538,2216,1153 01,7 8,1551 88,35 98,41391 ==+=+=+= *Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: Xà gồ có độ võng theo cả 2 phơng tuy nhiên độ võng theo phơng mặt phẳng mái rất nhỏ nên có thể bỏ qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phơng vuông góc với mặt phẳng mái y Công thức kiểm tra : 3 10.5 200 1 BB == < Ta có : cm7,1 1,409.10.1,2 600.10.72,74 . 384 5 I.E B.q . 384 5 6 42 x 4 tc y y === 33 10.510.83,200283,0 600 7,1 B <=== Vậy xà gồ giữa 200Z17 đảm bảo điều kiện cờng độ và điều kiện độ võng. b. Kiểm tra với xà gồ chữ C *Tải trọng tác dụng: Tải trọng tác dụng lên xà gồ 180ES20: q tc = (6,59+ 10 + 30). 0 53,8cos2 5,1 + 6,11 = 41,52 (kG/m). q tt = (6,92 + 12 + 39). 0 53,8cos2 5,1 + 6,11.1,05 = 50,44(kG/m). Tải trọng tác dụng theo các phơng x-x và y-y là : m/kG16,653,8sin.52,41sin.qq 0tc tc x === . m/kG1,4153,8cos.52,41cos.qq 0tc tc y === . m/kG48,753,8sin.44,50sin.qq 0tt tt x === . m/kG88,4953,8cos.44,50cos.qq 0tt tt y === . *Theo điều kiện bền : f W M W M c y y x x yxtd +=+= c = 1 hệ số điều kiện làm việc. f =2150 kG/cm 2 : cờng độ của thép xà gồ Xà gồ tính toán theo 2 phơng đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mô men đạt giá trị lớn nhất ở giữa nhịp. Ta có : 22446 8 10.600.88,49 8 B.q M 22 2 tt y x === kG.cm SVTH : -Trang: 4 - 200 16 500 14 14 Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà 5,841 32 10.600.48,7 32 B.q M 22 2 tt x y === kG.cm. q y q x 6000 3000 3000 Mx My Sơ đồ tính xà gồ theo phơng x-x và y-y: 2 c 2 yxtd cm/kG2150fcm/kG93,52543,695,456 12,12 5,841 17,49 22446 ==+=+=+= *Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: Xà gồ có độ võng theo cả 2 phơng tuy nhiên độ võng theo phơng mặt phẳng mái rất nhỏ nên có thể bỏ qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phơng vuông góc với mặt phẳng mái y . Công thức kiểm tra : 3 10.5 200 1 BB == < Ta có : cm82,0 7,491.10.1,2 600.10.1,41 . 384 5 I.E B.q . 384 5 6 42 x 4 tc y y === 33 10.510.37,100137,0 600 82,0 B <=== Vậy xà gồ chữ C 180SE20 đảm bảo điều kiện cờng độ và điều kiện độ võng. B.Các kích thớc chính của khung ngang. 1.Các thông số của cầu trục: Với sức trục Q = 10 tấn, chế độ làm việc trung bình ,chọn trục định vị trùng với mép ngoài của cột và = 750 mm. Các thông số kỹ thuật Sức trục Q(T) Nhịp cầu trục (m) Kích thớc gabarit chính (mm) áp lực bánh xe lên ray (T) Trọng lợng (T) B K H ct B 1 P max c Xe con Toàn cầu trục 10 19,5 6300 4400 1900 260 13,5 4 24 2.Ray cầu trục: Loại ray sử dụng là KP-70 có các thông số kỹ thuật sau: Lấy chiều cao ray và lớp đệm là: H r = 120 + 20 = 140 (mm). 3.Dầm cầu trục: Từ bớc cột và các thông số của cầu trục ta chọn dầm tiết diện chữ I định hình cao 50 cm có các thông số nh sau: SVTH : -Trang: 5 - Loại ray Khối lợng 1m dài, kg Kích thớc (mm) H B b KP-70 52,83 120 120 70 120 120 28 Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà 4.Kích thớc của khung ngang: Xác định chiều cao cột và vai cột: Sơ đồ cấu tạo khung nhà A B 8700 6500 2200 21000 Ta có : H 1 = 6,5 m. H 2 = H k + 100+f = 1900 + 100 +200 = 2200 mm = 2,2 m. H t = H 2 + H DCT + H r = 2,2+0,5+0,14 = 2,84 m. H d = H 1 + H 2 - H k = 6,5 +2,2- 2,84 = 5,86 m. H c = H t + H d = 2,84+5,86 = 8,7 m. C. Tác dụng và cách bố trí hệ giằng mái , giằng cột *Tác dụng của hệ giằng : - Bảo đảm tính bất biến hình và độ cứng không gian của hệ khung . - Bảo đảm ổn định tổng thể cho một số cấu kiện chịu nén . - Chịu các tải trọng dọc nhà . - Bảo đảm cho việc thi công dựng lắp đợc an toàn và thuận tiện. a.Tác dụng và cách bố trí hệ giằng mái - Tác dụng + Bảo đảm ổn định cho dàn theo phơng ngoài mặt phẳng uốn . + Dàn gió chịu tác dụng của tải trọng gió theo phơng dọc nhà . + Hệ giằng dọc theo đầu cột chịu lực hãm theo phơng dọc nhà . *Cách bố trí : xem trên bản vẽ A1. bTác dụng và cách bố trí hệ giằng cột - Tác dụng : + Bảo đảm sự bất biến hình học . + Bảo đảm độ cứng của toàn nhà theo phơng dọc . + Chịu tác dụng của các tải trọng dọc nhà và đảm bảo ổn định cho cột . *Cách bố trí : xem trên bản vẽ A1. D. thiết kế khung ngang I. Xác định tải trọng : 1.Tĩnh tải: - Tải trọng mái và xà gồ : trên thực tế tải này truyền lên khung dới dạng lực tập trung tại điểm đặt các xà gồ, số lợng lực tập trung > 5 nên ta có thể quy về tải phân bố (trên mặt bằng). SVTH : -Trang: 6 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà g r tc = )m/kG(43,1256.) 21 42,5.16 . 53,8cos )1059,6( o = + + g r tt )m/kG(8,1406.) 21 05,1.42,5.16 . 53,8cos )1292,6( o = + + = -Tải trọng bản thân khung ngang : Chơng trình Sap 2000 sẽ tự tính khi ta giả thiết tiết diện cột và rờng ngang . - Tải trọng do xà gồ tờng tôn đặt tại các cao trình của xà gồ tờng: Với cột cao 8,7 m, nhng do có 1m tờng gạch tự mang ở dới cùng không kể đến, chỉ tính đến trọng lợng xà gồ tờng và tôn tờng từ cốt +1m trở lên trên, tơng ứng với chiều dài cột là 7,7m , giả thiết dùng 5 xà gồ 200Z17 dặt cách nhau 2 m , trọng lợng quy thành lực phân tập trung đặt tại đỉnh cột, còn gây ra mômen ngợc chiều với mômen do tải trọng trong nhà gây ra nên không xét đến . 6.8.92,6G tuong = + 4,98.5.6 = 481,6 kG Vậy tĩnh tải tác dụng lên rờng ngang là : g r = 140,8 kG/m Tĩnh tải tác dụng lên đỉnh cột : G c = 481,6 kG -Tĩnh tải cầu trục: Tải trọng bản thân dầm cầu trục, ray và các lớp đệm :Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đa về tim cột dới dạng 1 lực tập trung và 1 mô men. G tc =(g ct +g ).l = (76,1+ 71,23).6 = 883,98 kG G tt = 1,05 .G tc = 1,05 .883,98= 928,18 kG M tc = G tc .e = 883,98 . 0,55 = 486,2 kGm M tt = G tt .e = 928,18 . 0,55 = 510,5 kGm 2.Hoạt tải: Tải trọng tạm thời do sử dụng trên mái đợc lấy theo TCVN 2737-1995 đối với mái không ngời qua lại, chỉ có hoạt tải sửa chữa có giá trị tiêu chuẩn: p tc =30kG/m 2 . p tt =1,3.30.6 = 234 (kG/m) 3.Hoạt tải do cầu trục: a. Hoạt tải đứng cầu trục: = tc max P 13,5T T5,35,13 2 2410 P n GQ P tc max o tc min = + = + = áp lực thẳng đứng lớn nhất do cầu trục truyền lên vai cột D max xác định theo đờng ảnh h- ởng phản lực. D max = n.n c .( P tc max . i y ) D min = n.n c .( P tc min . i y ) p max tc p max tc p max tc y 1 =1 y 3 =0,683 y 2 =0,267 6000 6000 4400 44001900 4100 1600 Trong đó : n = 1,1 n c = 0,85 là hệ số tổ hợp khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ trung bình hoặc nhẹ . Từ đó ta tính đợc áp lực D max , D min : SVTH : -Trang: 7 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà D max = n.n c .( P tc max . i y ) = 1,1.0,85.13,5.( y 1 + y 2 + y 3 ) = 1,1.0,85.13,5.( 1 + 0,267 + 0,683) D max = 24,61 T D min = n.n c .( P tc min . i y ) =1,1.0,85. 3,5.( y 1 + y 2 + y 3 ) = 1,1.0,85. 3,5.( 1 + 0,267 + 0,683) D max = 6,38 T Điểm đặt của D max , D min trùng với điểm đặt của dầm cầu trục . Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đa về tim cột dới dạng 1 lực tập trung và 1 mô men. M max = D max . e = 24,61,0,55 = 13,536 Tm M min = D min . e = 6,38. 0,55 = 3,509 Tm T37,22 1,1 61,24 n D D max tc max === T8,5 1,1 38,6 n D D min tc min === == e.DM tc max tc max 22,37 . 0,55 = 12,3 Tm == e.DM tc min tc min 5,8 .0,55 = 3,19 Tm b.Lực hãm ngang T : Lực hãm ngang do một bánh xe truyền lên dầm cầu trục trong trờng hợp móc mềm xác định theo công thức : = i1c y.T.n.nT Với T 1 : lực hãm ngang tiêu chuẩn của 1 bánh xe cầu trục lên ray. T 1 = o o n T T o : lực hãm tác dụng lên toàn bộ cầu trục T7,0)410.( 2 1,0 )GQ.( 2 f T xecono =+=+= T35,0 2 7,0 n T T o o 1 === Đối với móc mềm f = 0,1 638,0)683,0267,01.(35,0.1,1.85,0y.T.n.nT i1c =++== T Lực hãm đặt trên cột ở mặt trên dầm cầu trục và cách mặt vai cột 0,64m ; cách đỉnh cột một đoạn y = 8,7 - 6,5 = 2,2 m . 4.Tải trọng gió: Tải trọng gió gồm hai thành phần : phần tĩnh và phần động.ở đây chiều cao nhà < 36m và tỉ số chiều cao nhịp < 1,5 nên bỏ qua thành phần động của gió. Tải trọng gió tác dụng lên khung bao gồm: - Gió thổi lên mặt tờng dọc đợc chuyển thành phân bố trên cột khung. - Gió thổi trong phạm vi mái đợc tính là tải phân bố trên mái, chuyển thành phân bố lên khung. - Khu vực xây dựng công trình thuộc vùng gió II-B, áp lực phân bố là: W o =95 (kG/m 2 ). Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mỗi m 2 bề mặt thẳng đứng của công trình là: q=(n.W o .k.c). Trong đó: W o là áp lực ở độ cao 10m. - k là hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao, phụ thuộc vào dạng địa hình. k xác định ở hai mức, mức đỉnh cột và mức đỉnh mái. - Mức đỉnh cột ở cao trình 8,7 (m) có k 1 = 0,9688 (nội suy). - Mức đỉnh mái ở cao trình 10,275 (m) có k 2 = 1,0044 (nội suy). - C là hệ số khí động: c = +0,8 với phía gió đẩy. Phần tải trọng gió tác dụng lên mái từ đỉnh cột trở lên lấy k hệ số trung bình : SVTH : -Trang: 8 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà 9866,0 2 0044,19688,0 2 kk k 21 = + = + = . Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang đợc tính nh sau: q=( n.W o .k.C.B) (Với B là bớc cột). Trong đó : + n = 1,2 : Hệ số độ tin cậy của tải trọng gió + c : Hệ số khí động , đợc tra bảng với sơ đồ sau đây: 21000 +0,8 Ce 1 =-0,4115 Ce 2 =-0,4 Ce 3 =-0,5 q q q q 1 2 3 4 8700 10275 có = == 0 35,8 414,0 21 7,8 L H => Nội suy tuyến tính đợc C e1 = -0,4115 ; 2286,4 21 90 L b >== C e2 = -0,4 ; C e3 = -0,5 :Hệ số qui đổi xét đến sự phân bố áp lực gió ; H =8,7 m < 10m lấy =1 q 1 = 1,2.95.0,9688.0,8.6.1 = 530,13 (kG/m). q 2 = 1,2.95.0,9866.(- 0,4115).6.1 = - 277,69 (kG/m). q 3 = 1,2.95.0,9866.(- 0,4).6 = - 269,93 (kG/m). q 4 = 1,2.95.0,9688.(- 0,5).6 = - 331,33 (kG/m). II.Tính nội lực khung: 1.Sơ đồ tính kết cấu: 21000 8700 10275 SVTH : -Trang: 9 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS . PHạM MINH Hà N M Q N Q M Qui ớc chiều dơng của nội lực Giả thiết cột có kích thớc nh sau: H = 8700mm , b = 220 mm , h = 400 mm , mm8t w = , mm12t f = Rờng ngang có kích thớc : - Đầu rờng : h = 350mm , b = 220 mm , mmt w 8= , mm10t f = - Đỉnh rờng : h = 250mm , b = 220 mm , mmt w 8= , mm10t f = 2.Xác định nội lực khung : Sử dụng phần mềm SAP2000 Version 9.03 xác định nội lực. *Các phơng án chất tải và biểu đồ nội lực : - Phơng án 1 : Tĩnh tải 510,5kGm 21000 140,8kG/m 481,6kG 481,6kG 928,18kG 510,5kGm 928,18kG 8700 5860 - Phơng án 2 : Hoạt tải nửa trái SVTH : -Trang: 10 - [...]... 21 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 9 : T phải + M SVTH : -Trang: 22 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 10 : T phải - M SVTH : -Trang: 23 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 11 : Gió trái M SVTH : -Trang: 24 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 12 : Gió phải M SVTH : -Trang: 25 - Đồ áN kết cấu THéP. .. - Phơng án 4 : Hoạt tải cả mái M SVTH : -Trang: 17 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 5 : Dmax trái M SVTH : -Trang: 18 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 6 : Dmax phải M SVTH : -Trang: 19 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 7 : T trái + M SVTH : -Trang: 20 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 8 : T... Phơng án 12 : Gió phải 277,69 kG/m Gió phải 331,13kG/m 530,13 kG/m 8500 1575 269,93kG/m 21000 * Biểu đồ nội lực của các phơng án chất tải: - Phơng án 1 : Tĩnh tải M SVTH : -Trang: 14 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 2 : Hoạt tải nửa trái M SVTH : -Trang: 15 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Q N - Phơng án 3 : Hoạt tải nửa phải M SVTH : -Trang: 16 - Đồ áN kết cấu THéP. .. 3,509Tm 24,61T 5860 6,38T 21000 - Phơng án 7 : T trái + SVTH : -Trang: 12 - GVHD: TS PHạM MINH Hà 0,638T 6500 22001575 Đồ áN kết cấu THéP 2 21000 0,638T 6500 22001575 - Phơng án 8 : T trái - 21000 6500 0,638T 22001575 - Phơng án 9 : T phải + 21000 6500 0,638T 22001575 - Phơng án 10 : T phải - 21000 - Phơng án 11 : Gió trái SVTH : -Trang: 13 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà 277,69kG/m.. .Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà 8700 5860 234 kG/m 21000 - Phơng án 3 : Hoạt tải nửa phải 8700 5860 234 kG/m 21000 - Phơng án 4 : Hoạt tải cả mái SVTH : -Trang: 11 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà 8700 5860 234 kG/m 21000 2840 1575 - Phơng án 5 : Dmax trái 13,536Tm 3,509Tm 6,38T 5860 24,61T 21000 2840 1575 - Phơng án 6 : Dmax phải 13,536Tm 3,509Tm... -Trang: 26 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà Chiều dài tính toán của cột trong mặt phẳng uốn : l x = à.l = 1,424 8,7 = 12,389m - Theo phơng ngoài mặt phẳng uốn : Theo phơng y thì các cột liên kết với nhau bởi các xà gồ tờng và dầm cầu trục, vì liên kết xà gồ với cột không đủ cứng nên chiều dài tính toán lấy theo sơ đồ 2 đầu khớp tại vị trí dầm cầu trục và chân cột Chiều dài tính toán cột ngoài... g.Kiểm tra ổn định cục bộ của bản cánh : b b Điều kiện kiểm tra : o o tf tf SVTH : hw t =118,76 để so sánh w -Trang: 29 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà bo tra bảng 35 trang 51 của (3) với 0,8 < y = 3,7 < 4 ; ta đợc : tf bo E 2,1.10 6 t = (0,36 + 0,1 y ) f = (0,36 + 0,1.3,7) 2150 = 22,82 f b t w 22 0,8 Chiều rộng tính toán của phần bản cánh nhô ra : b o = = = 10,6 2... = k f t w Trong đó : + k : hệ số phụ thuộc cấu tạo tiết diện xà , vì ta thiết kế dầm tổ hợp hàn có tiết diện thay đổi nên lấy k=1,15 + t w chiều dày bản bụng xà, chọn sơ bộ t w = 8 mm SVTH : -Trang: 35 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà E 2,1.10 6 bf t f = 1,2 = 37,5cm f 2150 Ngoài ra , để dễ liên kết xà theo phơng ngang với cấu kiện 8 khác nh xà gồ chữ Zvà đảm bảo ổn định tổng thể cho... N III tổ hợp nội lực: Từ kết quả tính toán nội lực nh trên ta tiến hành lập bảng tổ hợp nội lực để tìm ra trờng hợp nội lực bất lợi nhất để tính toán tiết diện khung Ta xét 2 loại tổ hợp, tổ hợp cơ bản 1, tổ hợp cơ bản 2 Tổ hợp Cơ Bản 1: gồm Tĩnh tải và một hoạt tải Tổ hợp Cơ Bản 2 : gồm Tĩnh tải và nhiều hoạt tải nhân với hệ số tổ hợp 0,9 IV.Tính toán tiết diện cột : Thiết kế cột tiết diện không đổi... b f = + 2. + 1,2.22 = 23422 cm 12 12 2 2 12 12 3 3 h t 2.t f b f 2.1,2.22 3 37,6.0,83 Iy = + w w = + = 2131cm 4 12 12 12 12 + Bán kính quán tính: I 23422 ix = x = = 16,81cm A 82,88 iy = SVTH : Iy A = 2131 = 5,07cm 82,88 -Trang: 27 - Đồ áN kết cấu THéP 2 GVHD: TS PHạM MINH Hà 2.I x 2.23422 = = 1171cm 3 h 40 + Độ mảnh và độ mảnh qui ớc của tiết diện: l 1238,9 f 2150 x = x = = 73,7 x =