Đang tải... (xem toàn văn)
Marketing nhà hàng - khách sạn Chương V
KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG CHƯƠNG V CHUYỂN ĐỘNG MỘT CHIỀU CỦA LƯU CHẤT KHÔNG NÉN ĐƯỢC 5.1 Tổn thất lượng dòng chảy Số hạng hw phương trình Bernoulli lượng tính cho đơn vị trọng lượng lưu chất dòng chảy bị tiêu hao để khắc phục sức cản trình chuyển động hw gọi tổn thất lượng đơn vị hay tổn thất cột áp Tổn thất lượng có hai dạng : tổn thất dọc đường (hd) tổn thất cục (hc) Tổn thất dọc đường tổn thất xảy dọc theo đường di chuyển dòng chảy Tổn thất cục tổn thất xảy tập trung nơi dịng chảy, ví dụ khóa, van, lưới lọc nơi ống mở rộng, co hẹp hay uốn khúc đột ngột… Ta coi tổn thất xảy độc lập với viết : hw = ∑hd + ∑h c (5-1) Tổn thất lượng dòng chảy phụ thuộc nhiều vào trạng thái chảy chúng Vì trước tiên cần nghiên cứu cấu trúc nội dòng chảy tương ứng trạng thái chảy 5.1.1 Thí nghiệm Reynolds Các trạng thái dòng chảy Năm 1883 nhà vật lý học người Anh Reynolds thí nghiệm phát tồn hai trạng thái chảy khác biệt cách rõ rệt mặt cấu trúc nội dịng chảy Thí nghiệm Reynolds trình bày sơ lược hình 5-1 Thùng A chứa lưu chất kiểm tra Thùng B đo lưu lượng Thùng C chứa nước màu (chất lỏng ≈ nước màu) Hình 5-1 Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Q TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH Trong q trình thí nghiệm cần giữ cho mực nước thùng A khơng đổi n tĩnh Mở khóa K1 từ từ mở khóa K2 cho dịng nước chảy vào ống Lúc đầu tương ứng với vận tốc dòng chảy nhỏ, ta thấy dòng màu “một sợi căng” dọc theo trục ống Điều chứng tỏ dòng màu dòng lưu chất chảy riêng rẽ khơng xáo trộn lẫn Tăng dần vận tốc dịng chảy ống cách tiếp tục từ từ mở khóa K1 đến lúc dịng màu biến dạng, đứt quãng hòa lẫn vào dịng lưu chất Trạng thái dịng chảy phần tử lưu chất chảy thành lớp riêng rẽ gọi trạng thái chảy tầng Trạng thái dòng chảy phần tử lưu chất chuyển động hỗn loạn gọi trạng thái chảy rối Trạng thái dòng chảy trung gian hai trường hợp gọi trạng thái độ Trạng thái độ thường tồn thời gian ngắn không ổn định Nếu tiến hành thí nghiệm ngược lại, nghĩa giảm dần vận tốc dòng chảy ống cách từ từ đóng khóa K1 đến lúc sợi màu xuất trở lại Gọi vận tốc dòng chảy ứng với lúc chuyển từ trạng thái chảy tầng sang chảy rối vận tốc phân giới (vtfg) Vận tốc ứng với lúc chuyển từ trạng thái chảy rối chảy tầng vận tốc phân giới (vdfg) Vận tốc phân giới phụ thuộc vào loại lưu chất đường kính ống, ln ln tồn vtfg > vdfg Vì khơng thể dùng vận tốc phân giới làm tiêu chuẩn phân biệt trạng thái chảy cho loại lưu chất loại đường kính Thí nghiệm với nhiều loại lưu chất đường kính ống khác nhau, Reynolds nhận thấy : trạng thái chảy phụ thuộc vào tổ hợp khơng thứ ngun gồm vận tốc trung bình dịng chảy v, đường kính ống d, độ nhớt lưu chất ν Đó số Reynolds (ký hiệu Re) Re = vd ν (5-2) Hoặc tính theo bán kính thủy lực : ReRh = vRh ν (5-3) Số Re dùng làm tiêu chuẩn phân biệt trạng thái dòng chảy Ứng với vận tốc phân giới (vtfg) có số Reynolds phân giới (Retfg) Ứng với vận tốc phân giới (vdfg) có số Reynolds phân (Redfg) Trạng thái chảy ứng với Re < Retfg chảy tầng Trạng thái chảy ứng với Re > Redfg chảy rối Còn Redfg < Re < Ret fg dịng chảy chảy tầng chảy rối, thường chảy rối lúc trạng thái chảy tầng khơng bền Qua nhiều thí nghiệm, người ta thấy Retfg dao động từ 12.000 đến 50.000, Redfg loại lưu chất đường kính ống khác 2320 Vì Redfg dùng làm tiêu chuẩn phân biệt trạng thái dòng chảy Tức : Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Q TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH Dịng chảy có Re 2320 ReRh 580 chảy tầng Dịng chảy có Re > 2320 ReRh > 580 chảy rối 5.1.2 Tổn thất lượng dọc đường a Theo thí nghiệm Reynolds Quan sát thay đổi độ chênh cột lưu chất h hai ống đo áp theo vận tốc thí nghiệm hình 5-1, tổn thất dọc đường đoạn dòng chảy hai ống đo áp, người ta nhân kết sau: Đối với chảy tầng : hd = k1v (5-4) Đối với chảy rối : hd = k2vm (5-5) k1, k2 số tỷ lệ, m = 1,7 đoạn độ AC m = đoạn chảy rối CD (hình 5-2) Hình 5-2 b Cơng thức tổng qt Darcy Thực nghiệm chứng tỏ lớp lưu chất mỏng sát thành coi dính chặt vào thành nghĩa vận tốc phần tử lưu chất tiếp xúc với thành rắn khơng Mặt khác dịng lưu chất chuyển động, lớp, phần tử chúng trượt lên chuyển động rối loạn, va chạm lẫn dòng chảy rối, gây nện lực cản làm tiêu hao lượng dịng chảy Phân tích yếu tố ảnh hưởng đến tổn thất dọc đường, Darcy lập công thức tính tổn thất dọc đường cho dịng chảy ống tròn : hd = l v2 d 2g (5-6) : Hệ số ma sát, phụ thuộc vào số Re tình trạng thành rắn giới hạn dịng chảy Có thể dùng cơng thức cho dịng chảy không áp cách thay d = 4Rh : hd = l v2 4Rh 2g (5-7) 5.1.3 Tổn thất lượng cục Khi đổi hướng đột ngột hay vấp phải vật cản cục bộ, dòng chảy bị tách khỏi thành rắn xuất khu vực xốy Tại mặt phân chia dịng khu vực xoáy xảy rối loạn phần tử lưu chất Vì vậy, nơi dịng Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Q KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG chảy bị tiêu hao lư ợng lớn Ng ười ta thường dùng cơng thức Weisbach để tính tổn thất cục : hc = c v 2g (5-8) c : Hệ số tổn thất cục thường xác định thực nghiệm, phụ thuộc vào số Re đặc trưng hình học vật cản v : Vận tốc trung bình, thơng thường lấy hạ lưu vật cản a Tổn thất cục đột mở S dm = 1 S (5-9) S1 v1 S2 v2 Hình 5-3 2 S2 S v 1 v2 = 1 hdm = 2g S 2g S1 (5-10) Trong trường hợp lưu chất chảy từ ống vào bể S1 >S2 nên : hv0 = 0,5v2 2g (5-14) Nếu mép thuận trịn v0 = 0,02 0,05 Giáo trình môn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Quý TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH c Tổn thất cục qua chỗ uốn cong 3, d u = 0,131 0,163 (5-15) R 90 hu = u v 2g (5-16) d Tổn thất cục qua khóa, van hK = K v 2g (5-17) K phụ thuộc vào loại khóa, van độ mở khóa, van e Tổn thất cục qua ngã ba dòng chảy hn = n v 2g (5-18) Hệ số n lấy gần theo kinh nghiệm sau : Hình 56 5.2 Dịng chảy tầng có áp ống trịn Lưu chất có độ nhớt lớn loại dầu chuyển động hệ thống đường ống máy móc thường trạng thái chảy tầng Để tìm cơng thức tính tổn thất lượng dọc đường dòng chảy trước tiên ta phải nghiên cứu quy luật phân bố ứng suất tiếp vận tốc mặt cắt ướt Giáo trình môn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Quý TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH 5.2.1 Quy luật phân bố ứng suất tiếp vận tốc mặt cắt ướt Ta tách từ dòng chảy phân tố lưu chất hình trụ đồng trục với ống, có chiều dài l, bán kính r (hình 5-7) Hình 5-7 Lực tác dụng lên phân tố gồm có : áp lực đầu cuối phân tố P1, P2; trọng lượng phân tố lưu chất G; lực ma sát T Viết phương trình cân lực tác dụng lên phân tố theo phương dòng chảy : P1 – P2 + Gsin - T = Hay : p1πr2 – p2πr2 - πr2l z z1 - τ2πrl = l Chia hai vế phương trình cho πr2 ta : p1 – p2 + z – z – 2τ l = r Vì dịng chảy v = const nên : p p hw = z1 z ta có J = hw , : l r τ = J (5-19) Phương trình (5-19) chứng tỏ ứng suất tiếp phát sinh dịng chảy tỉ lệ bậc với bán kính ống Khi r = r0 ta có ứng suất tiếp thành ống : Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Q KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG τ = J r0 = JRh (5-20) r0 : Bán kính ống Phương trình (5-20) gọi phương trình chuyển động ống tròn So sánh (5-19) với (5-20) rút : τ = τ0 τ = - Thay - r r0 (5-21) du vào (5-19) : dr du r J = J du = rdr dr 2 u=- J r +C 4 Từ điều kiện biên r = r0; u = C = u= J r0 , : 4 J 2 (r0 – r ) 4 (5-22) Hình 5-8 Từ (5-22) ta thấy vận tốc mặt cắt ướt phân bố theo luật Parabol Tại trục ống r = có u = umax umax = J r 4 u = umax 1 r r (5-23) (5-24) Từ xác lập liên hệ umax v sau: Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Q KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG Ta xét lưu chất qua diện tích nhỏ hình vành khăn dS, bán kính r, vận tốc lưu chất u dQ = udS = 2πurdr Lưu chất qua toàn mặt cắt S : r0 Q= dQ S r0 2 2urdr = 2πumax 1 r2 rdr = πr0 umax r 0 Suy : v= Q umax Jγ Jγ = = r0 = d 8 8 r (5-25) 5.2.2 Tổn thất lượng dọc đường cơng thức tính hệ số ma sát Từ (5-25) rút : 64 l v 32v J= hd = Jl = vd d 2g d 64 l v hd = Re d 2g (5-26) So sánh (5-26) với công thức Darcy, ta thấy: = 64 Re (5-27) Biểu thức chứng tỏ trường hợp chảy tầng ống tròn hệ số ma sát phụ thuộc vào số Re theo quan hệ tỷ lệ nghịch Thay Re = vd 4Q v = vào (5-26) ta có : ν d hd = 128lQ gd Đối với ống nằm ngang, thay hd = Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất (5-28) Δp vào (5-28) ta có : GVC.MSc Đặng Quý TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH 128lQ d Δp = (5-29) Biểu thức (5-29) biểu thị định luật Hagen- Poise : dòng chảy tầng đều, độ chênh áp tỷ lệ thuận với lưu chất dòng chảy chiều dài ống, tỷ lệ nghịch bậc bốn với đường kính ống 5.2.3 Hệ số hiệu chỉnh động Ở chương ta có biểu thức : α= u3dS v3S Thay u biểu thức (5-22) ; Ds = 2πrdr v = α=2 Jγ r ta được: 8µ (5-30) 5.2.4 Đoạn ban đầu dòng chảy tầng Các biểu thức ( 5-27 ) vá ( 5-30 ) với dòng chảy tầng hồn chỉnh, tức dịng chảy có vận tốc phân bố theo quy luật parabol, không với phần ban đầu dòng chảy tầng, dịng chảy tầng tiến dần tới hồn chỉnh Nhiều thực nghiệm cho thấy dòng chảy tầng hoàn chỉnh chảy xa miệng ống đoạn chỉnh Hình 5-9 nghiên cứu sơ lược hình thành dịng chảy tầng ống Hình 5-9 Tại miệng vào vận tốc phân mặt cắt ướt chưa bị thành ống cản trở Ngay sau đó, lớp lưu chất ngồi dính chặt vào thành ống nên vận tốc giảm đột ngột đến không Đồng thời với tượng trên, lớp dòng chảy xảy tượng ngược lại: dịng lưu chất ổn định liên tục, nghĩa lưu chất qua mặt cắt ướt nên lớp lưu chất bên ngồi Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Q KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG bị kìm hãm lớp bên buộc phải chuyển động nhanh lên Kết qua biểu đồ phân bố áp suất mặt cắt ướt vào sâu ống bị kéo dài hình thành phân bố vận tốc theo quy luật parabol Người ta thường dùng công thức Schiller để xác định chiều dài đoạn ban đầu: Lbđ = 0,02875d Re (5-31) Trong đọan ban đầu ≠ λ ≠ 64 Re Bằng thực nghiệm, người ta chứng minh tổn thất lượng dọc đường đoạn ban đầu lớn đoạn dòng chảy tầng hồn chỉnh Frenken đề nghị tính theo cơng thức sau: λ= A Re (5-32) Giá trị hệ số A mặt cắt khác phần đầu dòng chảy tầng cho bảng 103x/dRe A α 103x/dRe A α 12,5 84 1,8 2,5 120 1,4 1,5 80 1,84 106 1,54 17,5 76 1,87 7,5 96 1,66 20 74 1,9 10 88 1,76 25 71,5 1,96 28,75 69,6 5.3 Dịng chảy rối có áp ống trịn 5.3.1 Cấu trúc dòng chảy rối Cấu trúc dòng chảy rối phức tạp dòng chảy tầng nhiều dòng chảy rối ống gồm hai phận chính: lõi rối lớp chảy tầng sát thành Giữa hai có lớp q độ Hình 5-10 Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Quý KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG Chiều dài lớp chảy tầng sát thành tính theo thực nghiệm: δt = 30d Re λ (5-33) Trong lõi rối phân tử lưu chất chuyển động hổn loạn Vận tốc điểm khơng thay đổi trị số mà cịn thay đổi hướng theo thời gian Nếu thời gian tương đối dài, ta thấy vận tốc u thay đổi xung quanh trị số không đổi ū, ta gọi ū vận tốc trung bình thời gian Hiện thay đổi vận tốc không ngừng xung quanh vận tốc trung bình gọi tượng mạch động vận tốc Đi đôi với tượng mạch động vận tốc tượng mạch động áp suất Để nghiên cứu quy luật chuyển động dòng chảy rối dễ dàng, người ta thay đổi dòng chảy rối thực dịng chảy rối trung bình thời gian, khơng nghiên cứu vận tốc thực mà nghiên cứu vận tốc theo trung bình thời gian 5.3.3 Quy luật phân bố ứng suất tiếp vận tốc mặt cắt ướt Ứng suất tiếp phát sinh dòng chảy tỉ lệ nghịch bậc với bán kính ống dịng chảy tầng theo cơng thức (5-21) Cho đến nay, phân bố vận tốc dòng chảy rối chưa có cơng thức dựa lý luận chặt chẽ Qua thực nghiệm giả thuyết Prandlt, người ta tìm cơng thức gần so với kết đo đạc: vận tốc mặt cắt ướt phân bố theo quy luật parabol lớp mỏng chảy tầng lớp chảy rối theo quy luật logarit: r ū = umax – 5,75U*lg r Trong đó: U* = τ = gRhJ ρ umax tính theo cơng thức Frenken, sở thí nghiệm dóng chảy ống thành trơn: umax = ( 5,1.lgRe - 0,5 )U* Vận tốc trung bình v = 0,825 umax Giáo trình môn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Quý KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG Hình 5-11 5.3.3 Xác định hệ số ma sát λ a Thành trơn nhám thủy lực Mặt thành ống dù làm vật liệu có mố gồ ghề Những mố gồ ghề lớn hay nhỏ phụ thuộc vào điều kiện gia công, vật liệu chế tạo, thời gian điều kiện sử dụng ống Độ cao trung bình mố gồ ghề gọi độ nhám tuyệt đối, kí hiệu ∆.Tỷ ∆ gọi độ nhám tương đối ro Nếu δt > ∆ : lớp chảy tầng phủ kín mố gồ ghề mặt thành ống,vì dịng chảy khơng bị mố gồ ghề cản trở thành ống gọi thành trơn thủy lực Nếu δt < ∆ : mố nhám nhô lên khỏi lớp chảy tầng, cản trở dòng chảy, thành ống gọi thành nhám thủy lực số Hình 5-12 b Các cơng thức tính hệ số ma sát *Khu vực chảy rối thành trơn thủy lực: 8/7 Khi 2320 < Re < Reghtrơn d = ∆ + Công thức Blasius: λ = 0,3164 Re0,25 (5-34) + Công thức Kônacôp: λ = (1,8lgRe-1,5)2 (5-35) * Khu vực chảy rối thành khơng hồn tồn nhám: Giáo trình môn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Quý KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG Khi Reghtrơn < Re < Reghnhám = 191 d ∆ λ + Công thức Antơsun: 0,25 ∆ 100 λ = 1,46 d + Re (5-36) * Khu vực chảy rối thành nhám (khu vực bình phương sức cản): Re < Reghnhám + Công thức Frenken: λ = 3,7d lg ∆ (5-37) + Công thức Nicurat: λ = d 2lg +1,14 ∆ (5-38) Với ống dẫn nước cũ, thép gang sử dụng lâu năm (∆ = 1mm) thì: λ = 0,02 d1/3 (5-39) Có thể sử dụng đồ thị thực nghiệm Moody để xác định hệ số ma sát ống có thị trường 5.4 Dòng chảy tầng ma sát khe hẹ Sơ lược lý luận bôi p trơn thủy động lực Người ta thường dùng dầu nhờn để giảm bớt ma sát bề mặt chi tiết máy chúng chuyển động tương Khi xảy tượng: lưu chất bơi trơn dính bám vào bề mặt chi tiết chuyển động tương đối so với chi tiết lưu chất bơi trơn bị theo Chuyển động lưu chất gọi chuyển động ma sát Thơng thường dịng lưu chất chảy có tính chất tầng Mặc dầu có lưu chất bơi trơn, lực cản trở chuyển động chi tiết máy lực ma sát sinh nội lưu chất bôi trơn Trước kia, tính tốn lực ma sát trục ổ trục, người ta dùng công thức ma sát khô Đến năm 1883 giáo sư Petrôp, người Nga lập lý thuyết bơi trơn thủy động lực Ơng xét trường hơp đơn giản với giả thiết trục ổ Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Q KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG trục đặt đồng trục với nhau, chúng có lớp bơi trơn, chiều dày khơng đổi δ Điểm xa vận tốc tiếp nhỏ đến ổ trục khơng Theo giả thiết Newton, ứng suất tiếp lớp dầu nhờn: du τ = µ dr Lực ma sát trục lớp dầu bơi trơn: T = τ.S =µ2πrl du dr Trong lớp mỏng chảy tầng ta thay T = µ du u = nên: dr δ 2πrlu δ (5-69) Công thức xác là: T = µ 2πrlu µ µ δ+ + λ1 λ2 λ1, λ2 hệ số ma sát dầu với ổ trục với trục Thí nghiệm cho thấy lớp dầu sát bề mặt trục ổ trục bám nên trượt tương đối lớp dầu với mặt trục v ổ trục nghĩa λ1 µ µ λ2 lớn, bỏ qua λ1 λ2 2πn Thay u = ωr = r ( n tính v/f ) vào (5-69), ω vận tốc quay trục, ta 60 có: π2r2ln T =µ (5-70) 15δ Ta thấy lực ma sát không vào loại lưu chất mà phụ htuộc vào chiều dày lớp bôi trơn Mômen lực ma sát: π2r3ln MT = T.r = µ 15δ (5-71) Cơng suất bị tiêu hao lực ma sát : Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Quý TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH π3r3ln2 NT = MT.ω = µ 450δ (5-72) Hình 5-19 Trong thực tế tải trọng tác dụng lên làm cho trìng chuyển động Năm 1886, Jukơpxki cho lệch tâm tạo nên áp lực động động, trục ổ trục luôn lệch tâm nên giả thiết Petrôp không lớp dầu bơi trơn ( hình 5-19 ) Ở tư nghỉ, tải trọng thân, trục tựa lên ổ trục điểm N Dầu bị đẩy sang hai bên, ví trục ổ trục bị tiếp xúc khô Khi bắt đầu chuyển động, mômen khởi động phải khắc phục ma sát khơ Sau trục lăn ổ trục đến điểm M Ta biết dầu bám vào bề mặt trục ổ trục nên vận quay tăng dầu bị dồn đến tụ M Bắt đầu từ vận tốc quay đó, áp suất màng dầu đủ sức nâng trục lên trục di chuyển đến vị trí khác Lúc khơng cịn tiếp xúc trục ổ trục xảy tượng bôi trơn thủy động lực Tải trọng P trục đỡ áp lực phân bố lớp dầu bôi trơn Để dùng kết (5-70), (5-71),(5-72) cho trường hợp trục ổ trục đặt lệch tâm, phải nhân thêm với hệ số chỉnh β β=2 (1+2C2) (2+C2) 1–C2 (5-73) e Trong : C = δ Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Q TRƯỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH BÀI TẬP Xàc định lưư lượng nước chảy Vẽ đường đường đo áp.Biết: H = 1m, đường kính d1 = 75mm, d1 = 100mm, d3 = 50mm, ống ngắn nên bỏ qua tổn thất dọc đường, nước chảy rối Biết đường kính d1 = 60mm, d2 = 120mm, lưu lượng Q = 55m3/h Áp kế chứa dung dịch có khối lượng riêng = 13,6.103kg/m Nước ống chảy rối.Bỏ qua tổn thất dọc đường Xác định độ chêch cột lưu lượng h áp kế Xác định áp suất chân không áp suất tuyệt đối mặt cắt vào bơm.Cho chiều cao hút bơm Zh = 3m, ống hút có d = 100mm ; l = 10m, hệ số ma sát ống λ = 0,025; hệ thống tổn thất cục ống rác ξr= 8, chổ uốn ξu = 0,14 ; Q = 20 l/s Nước chảy rối Xác định độ đặt bơm Zh , biết độ cao chân không mặt cắt vào bơm h ck = 4,9m cột nước ; ống hút có d = 150mm ; l = 12m ; hệ số ma sát ống λ = 0,03 ; hệ số tổn thất cục luới chắn rác ξr = 6,3 ; chổ uốn ξu =0,2 ; lưu lượng qua bơm Q = 20 l/s Nước chảy rối ( hình ) Giáo trình mơn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc Đặng Quý ... v2 2 2g ( 5-1 2) S1 v1 ( 5-1 3) S2 v2 Hình 5-4 Trường hợp lưu chất chảy từ bể v? ?o ống S1>>S2 nên : hv0 = 0, 5v2 2g ( 5-1 4) Nếu mép thuận trịn ? ?v0 = 0,02 0,05 Giáo trình môn: Cơ Lưu Chất GVC.MSc... ( 5-9 ) S1 v1 S2 v2 Hình 5-3 2 S2 S v 1 v2 = 1 hdm = 2g S 2g S1 ( 5-1 0) Trong trường hợp lưu chất chảy từ ống v? ?o bể S1