Đang tải... (xem toàn văn)
Tài liệu tham khảo công nghệ thông tin Thiết kế cơ cấu truyền động của băng tải
Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa YÊU CẦU BÀI TỐN THIẾT KẾ CƠ CẤU TRUYỀN ĐỘNG CỦA BĂNG TẢI Nhu cầu phục vụ nhà may thức ăn gia xúc,cần băng tảiđể chuyển hàng.các yêu cầu sau: Dài L = 7300(mm ) Bề rộng băng W = 400 (mm) Tải trọng cho phép 35kg/m Tổng tải trọng cho phép 182,5kg Tốc độ băng tải 30m/phút Năng suất 45000 kg/giờ PHẦN CHUNG ĐƯA RA CÁC PHƯƠNG ÁN VÀ TÍNH TỐN CƠNG SUẤT SUẤT SUẤT TRÊN TRỤC DẪN CỦA BĂNG TẢI I) CÁC PHƯƠNG ÁN SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tốc khai triển sử dụng truyền ngồi xích Ưu điểm: Kết cấu đơn giản.Sử dụng truyền xích khơng có tượng trượt truyển động hiệu xuất cao so với truyền đai, khơng địi hỏi phải căng xích ,có thể làm việc có tải đột ngột.Kích thước nhỏ gọn truỵền đai có cơng suất Tỉ số truyền hộp giảm tốc từ -40 Có nhều ưu điểm nên ngày sử dụng rộng rãi Nhược :Bánh bố trí khơng đối xứng trục nên tải trọng phân bố khơng ổ kích thước thường to loại hộp giảm tốc khác thực cùg chức năng.Mắt xích dễ bị mịn,gây tải trọng động phụ,ồn làm việc PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tốc khai triển truyền ngồi đai SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Ưu điểm:kết cấu đơn giản Xử dụng truyền đai nên co thểâ giữ động xa hộp giảm tốc, làm việc êm khơng ồn ,có thể truyền với vận tốc lớn Kết cấu vận hành đơn giản Tỉ số truyền hộp giảm tốc từ -40 Nhược :Tải trọng phân bố khơng trục.Kích thước truyền lớn,tỉ số truyền làm việc dễ bị thay đổi,tải trọng tác dụng lên trục ổ lớn tuổi thọ thấp PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tớc hai cấp đồng trục sử dụng truyền ngồi đai SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Ưu điểm:Tải trọng phân bố trục, bánh bố trí đối xứng nên tập trung ưng xuất ,mơmen xoắn tiết diện nguy hiểm giảm cịn nửa Kích thước chiều dài giảmtrọng lượng giảm.Sử dụng truyền xich nên khơng có tượng trượt truyền đai ,hiệu suất cao Nhược :Có bề rộng lớn ,cấu tạo phận phức tạp,số lượng chi tiết tăng.Khả tải cấp nhanh chưa dùng hết,có ổ đỡ bên vỏ hộp,trục trung gian lớn.Mắt xích dễ bị mịn ồn làm việc PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tốc hai cấp đồng trục sử dụng truyền ngồi xích SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Ưu điểm :Kích thước chiều dài nhỏ,giảm trọng lượng hộp giảm tốc Làm việc êm không ồn Nhược :Khả tải nhanh chưa dùng hết,hạn chế chọn phương án ,kêt cấu ổ phức tạp có ổ đỡ bên vỏ hộp,khó bơi trơn,kích thươc chiều rộng hộp giảm tốc lớn.Có thể trượt truyền động đai ,tỉ số truỵền thay đổi PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tốc hai cấp phân đơi sử dụg truyền ngồi la øxích SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Ưu điểm: Tải trọng phân bố đều,sử dũng hết khả tải ,bánh bố trí đối xứng nen tập trung úng suất giảm momen xoắn trục trung gian giảm.Khơng có tượng trươt truyền đai Nhược :Có bề rộng lớn cấu tạo phận phức tạp,số lượng chi tiết khối lượng gia công tăng.Làm việc ồn có truyền động xích,mắt xích dễ bị mòn PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tốc hai cấp phân đôi sử dụng truyền ngồi đai SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Ưu điểm:Tải trọng phân bố trục ,bánh bố trí đối xứng nên tập trung ứng suất ,mômen xoằn tiết diễn nguy hiểm giảm làm viện khơng ồn truyền vận tốc lớn Nhược :Có bề rộng hộp giảm tốc lớn,cấu tạo phức tạp,số lượng chitiết tăng.Dễ bị trượt truyền động đai nên tỉ số truyền thay đổi,tuổi thọ thấp PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tốc hai cấp sử bánh rămg côn trụ sử dụng truyền ngồi đai SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Ưu điểm:Truyền momen xoắn vàchuyển động quay trục giao nhau.Sử dụng truyền ngồi đai nên làm việc êm Với tỉ số truyền hộp giảm tốc -15 Nhược : Giá thành chế tạo đắt ,lắp ghép khó khăn,khối lượng kích thước lớn so với việc sử dụng bánh trụ PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tốc hai cấp bánh côn trụ sử dụng truyền ngồi xích Ưu điểm:Truyền momen xoắn vàchuyển động quay trục giao Có truyền động xích nên tỉ số truyền cao truyền động đai làm việc có tải Tỉ số truyền hộp giam3 tốc từ 8-15 Nhược : Giá thành chế tạo đắt ,lắp ghép khó khăn,khối lượng kích thước lớn so với việc sử dụng bánh tru ï Sử dụng truyền xích nên mắt xích dể bị mịn ,ồn làm việc SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa II) TÍNH TỐN CƠNG SUẤT TRÊN TRỤC DẪN CỦA BĂNG TẢI 1.Lực cản băng có tải khơng tải W12=(q.cosβ+q1’)LW-qLsinβ W34=[(q+qb)cosβ+q1]LW+(q+qb)Lsinβ Trọng lượng mét chiều dài băng qb=128N/m *ql’,ql:trọng lượng phần quay lăng đở mét chiều dài nhánh tải không tải ql’=9,81.m/lo=9,81.10/3=32,7N/m ql’=9,81.m/lc=9,81.10/1,3=75,5N/m với m:khối lượng lăn lo,lc: khỗng cách lăngđở nhánh tải nhánh không tải *q: trọng lương mét chiều dài dòng vật liệuvận chuyển băng tải(N/m) q=25.9,81=245(N/m) *L chiều dài băng tải,L=7,3 m *Bo bề rộng băng tải Bo=0.4 m SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa *W hệ số cản chuyển động băng lăng chọn W=1,2 thay số: W12=(128.cos16+32,7).1,2.7,3 - 128.7,3.sin16=1107 N/m W34=[(245+128)+75,5].1,2.7,3+9128+245).7,3.sin16=4679 N/m 2.Lực căng băng nhánh nhả nhánh tang dẫn Ta có: S4=k2(S1+W12)+W34 S4=S1.e Ta chọn loại tang dẩn làmbăng thép,điều kiện làm việc xưởng khơ,góc ơm 180 Tra bảng 3.3 e=2,56 Chọn k2=1,05 Thay số S4=1,05(S1+1107)+4679 S4=2,56.S1 Ta được:S4=9903N,S1=3868N 3.Số lớp vải cần thiết để tạo băng tải Z=1,1.Smax.k1/Bo.σ Vì Bo=0,4⇒K1=10 Smax=S4=9903N chọn σ=1100 N/cm Z=1,1.9903.10/40.1100=2,5 lớp Vậy chọn Z=3 để đảm bảoyêu cầu bền 4.Chiều dài tang dẫn L=Bo+100=400+100=500 mm *Đường kính tang dẩn Dtd = (120-150)Z SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 10 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa l33 = 153 mm phản lực khớp động: ta có: Fl x31 + Fl x32 =7850 N Fl y31 + Fl y32 =3110 N Mx1 = Fl x32.112 =7856.56 N My1 = Fl y32.112 = 3207.56 N Giải ta được: Fl x31 = 3925 N Fl x32 = 3925 N Fl y31 = 1604 N Fl y32 =1604 N *Tính đường kính đoạn trục: SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 74 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa 2 Mtdj = M yj + M xj + 0,75.Tj dj = M tdj 0,1[σ ] chọn [σ] = 55 Mpa Mm32 = 1046636 Nmm Mool31 = Mol32 = 1071912Nmm Dm32 = 58 mm Chọn theo tiêu chuẩn dm32 = 65 mm Dol = 57,9 mm Chọn theo tiêu chuẩn dol = 60 mm 3.3 KIỄM NGHIỆM TRỤC VỀ ĐỘ BỀN MỎI Sj = SσJ SτJ SσJ + SτJ ≥ [S] Với [S] = 1,5 …3 Sσj = σ-1/(Kσdj σaj + Ψσ.σmj) Stj = T-1/(Ktdj.Taj + Ψσ.Tmj) σ-1 =0,436.σb = 0,468.850 = 371 Mpa T-1 = 0,58.σ-1 = 0,58.371 = 215 Mpa * trục quay ứng xuất uớn thay đổi theo chu kì đối xứng.do σmj = , σaj = σmaj = Mj/Wj σaj =32.√ Mx2 +My2 /(π.ddj3) tra bảng 10.7 ta ψσ = 0,1 ; ψt =0,05 * trục quay chiều ứng xuất xoắng thay đổitheo chu kì mạch động đó: Tmj = Taj = Tj/2Woj = 8Tj/π.dj3 * hệ số Kσdj ,kTdj , SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 75 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Kσdj = (Kσ/εσ + Kx –1)/Ky kTd = (Kt/εt + Kx –1)/Ky tra bảng 10.8 :Kx = 1,1 tra bảng 10.9 :Ky = 2,4 ;Kσ = 1,8 Vậy Sσj = 371.πdj3/Kσdj.32.√ Mx2 + MY2 (1); Stj = 315.πdj3/8Tj.(Ktdj + 0,05) (2) Thay số: a.Trục 1: *Tại d = 30 mm Mx = 54677 N.mm My = 121040 N.mm Tj = 81760 N.mm Với d = 30 mm,σb = 850 Mpa Ta bảng 10.12 ta : Kσ = 1,7;KT = Với d =30 mm, tra bảng 10.10 ta εσ = 0,88, εT =0,81 Tra bảng 10.9 : Ky = 2,4 Ta được: Kσd =(1,7/0,88 + 1,1 –1)/2,4 = 0,85 Ktd = ( 2/0,81 + 1,1 –1)/2,4 = 1,07 Thay giá trị vào (1) (2) Sσ =3,14.371.303/32.0,85.√(54677)2 + (121040)2 = 8,7 ST = 3,14.215.303/8.81760.(1,07 +0,05) = 24,88 S = ST ST/√ ST2 + ST2 =8,2 *Tại ổ lăng bênh trái ,d = 25 mm Mx = 8687 Nmm My = Nmm T = 81760 Nmm SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 76 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa D = 30 mm, tra bảng 10.11 :Kσ/εσ = 3;kT/εT = Tra bảng 10.9: kY = 2,4 Ta có: Kσd =(3+ 1,1 –1)/2,4 = 1,3 Ktd = ( + 1,1 –1)/2,4 = 0,875 Sσ = 3,14.371.253/32.1,3.8687 = 50,3 σT = 3,14.215.253/8.81760.(0,875 +0,05) = 17,43 S = 50,3.17, 43/√ 50,32 +17,432 = 8,2 VẬY S> [S] b.Trục 2: *Tại d = 40 mm Mx = 18456 N.mm My = 78217 N.mm Tj = 314000 N.mm D = 40 mm, tra bảng 10.11 :Kσ/εσ = 3,75;kT/εT = 1,92 Tra bảng 10.9: kY = 1,7 Ta có: Kσd =(3,75+ 1,1 –1)/1,7 = 2,26 Ktd = ( 1,92 + 1,1 –1)/1,7 = 1,19 Sσ = 3,14.371.403/32.2,26.√782172 + 184562 = 12,8 σT = 3,14.215.403/8.314000.(1,19 +0,05) = 13,86 S = 12,8.13,86/√ 12,82 +13,562 = 9,4 Vậy S>[S] c.trục * d = 65 mm Mx = 219800N.mm SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 77 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa My = 89796 N.mm Tj = 1207000 N.mm D = 40 mm, tra bảng 10.11 :Kσ/εσ = 4;kT/εT = Tra bảng 10.9: kY = 1,7 Ta có: Kσd =(4+ 1,1 –1)/1,7 = 2,4 Ktd = ( + 1,1 –1)/1,7 = 1,82 Sσ = 3,14.371.653/32.2,4.√2198002 + 897962 = 17,5 σT = 3,14.215.653/8.1207000.(1,82 +0,05) = 10,26 S = 17,5.10,26/√ 17,52 +10,262 = 8,8 Vậy S>[S] IV)CHỌN THEN Ta có: σd = 2T/[d.lt.(h-t1) ≤ [σd] Tc = 2T/dlt.b ≤ [Tc] Tra bảng 9.5 [σd] =100 Mpa Chọn [Tc] = 50 Mpa a.tại trục T = 81760 Nmm Mối ghép cho bánh D= 35 mm Chọn theo bảng 9.1 a B =10 mm H = mm T1 = mm T2 = 3,3 mm SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 78 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Lt = 30 mm Ta có : σd = 2.81760/30.35.(8-5)=52 < [σd] Tc = 2.81760/30.35.10 = 16 < [Tc] b.Tτại trục T = 314000 Nmm Mối ghép cho bánh D= 45 mm Chọn theo bảng 9.1 a B =14 mm H = mm T1 = 5,5 mm T2 = 3,8 mm Lt = 40 mm Ta có : σd = 2.314000/40.45.(9-5,5)= 88 < [σd] Tc = 2.314000/40.45.14 = 28 < [Tc] c.tại trục T = 1207000 Nmm Mối ghép cho bánh D= 65 mm Chọn theo bảng 9.1 a B =20 mm H = 12 mm T1 =7,5 mm T2 = 4,9mm Lt = 30 mm Ta có : σd = 2.1207000/30.65.(12-7,55)=206 Vậy ta sử dung then đặt cách 180o SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 79 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa * ứng xuất dập tác dụng lên mổi then: σd = 2.1207000/2.30.65.(12-7,55)= 75 < [σd] * ứng xuất dập tác dụng lên mổi then: τc = 2.1207000/2.30.65 =17,4 < [τc] V)CHỌN Ổ BI CHỌN LOẠI Ổ BI ĐỠ CHẶN 1.Tính tốn lực dọc trục a.đối với trục Fat = Fz11 =744 N Fs = e.Fr Mà: Fr10 = √Flx112 + Fly2 = √ 10222 + 7102 =1244N Fr11 =√Flx122 + Flỳ122 =1174 N Ta có:I =1 ;Co = 9at1 =744 N ⇒ i.Fat/Co = 1.744/9,24.103 = 0.081 tra bảng 11.4 ⇒e =0,41 mà Fs = e.Fso Fso = 1244.0,41 = 510 N FS1 = 1174.0,41 = 481 N Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ đỡ Fao = Fs1 –Fat = -260 N Fa1 = Fs0 –Fa1 = 1254 N ∗ ổ lăn Fa1/Fr11 = 1254/1174 =1,07 Vậy dùng ổ bi đỡ chặn góc tiếp xúc α =36o * Xác định tải trọng động quy ước Q = (X.V.Fr +Y.Fa).Kt.Kd SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 80 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Vì vịng quay nên V=1 Nhiệt độ ổ lăn nhỏ 105 độ nên Kt = Chọn Kd = 1,5 Ta lại Fa1 /V.Fr11 > e = 0,41 Tra bảng 11.4 ta X = 1;Y =1,52 Q1 = (1.1.1174 + 1,52.1254).1,5 = 4620 N * khả tải động quy ứơc Cd = Q.m√L = m=3 Lh = 106.L/60.n ⇔L = Lh.60.n/106 tra bảng 11.2 Lh= 104;n= 425 vòng/phút L= 104.60.425/106 = 255 Cd = 46204.3√255 =29298 ∗ ổ Fa0/Fr10 = 260/1244 =0,233 Q = (X.V.Fr +Y.Fa).Kt.Kd V =1 Kt = Kd = 1,5 Fa0/V.Fr10 = 0,233 < e Tra bảng 11.4 :X =1;Y =0 Qo = (1.1.1244 + 0.Fa ) = 1244 Cd = 1244.3√255 = 7888 Vậy Tính tốn lực dọc trục = 25 mm; C= 35745.tra bảng P.12 chọn bi ổ đỡ chặn cở trung hẹp b.đối với trục SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 81 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Fat = Fz11 - Fz21 =2113 N Fs = e.Fr Mà: Fr10 = √Flx112 + Fly2 =2513 N Fr11 =√Flx122 + Flỳ122 =6969N Ta có:I =1 ;Co =13,3;Fat2 = 744 N ⇒ i.Fat/Co = 1.2113/13,3.103 = 0,16 tra bảng 11.4 ⇒e =0,48 mà Fs = e.Fso Fso = 2513.0,48 = 1206 N FS1 = 6969.0,48 = 3345 N Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ đỡ Fao = Fs1 –Fat = 1232 N Fa1 = Fs0 –Fa1 = 3319 N ∗ ổ lăn Fa1/Fr11 = 3319/6969 =0,476 Vậy dùng ổ bi đỡ chặn góc tiếp xúc α =12o * Xác định tải trọng động quy ước Q = (X.V.Fr +Y.Fa).Kt.Kd Vì vịng quay nên V=1 Nhiệt độ ổ lăn nhỏ 105 độ nên Kt = Chọn Kd = 1,5 Ta lại Fa1 /V.Fr11 = 0,476< e = 0,48 Tra bảng 11.4 ta X = 1;Y =0 Q1 = (1.1.6969).1,5 = 10454 N * khả tải động quy ứơc Cd = Q.m√L = SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 82 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa m=3 Lh = 106.L/60.n ⇔L = Lh.60.n/106 tra bảng 11.2 Lh= 104;n= 106 vòng/phút L= 104.60.106/106 = 64 Cd = 6969.3√64 =27818 ∗ ổ Fa0/Fr10 = 1232/25136=0,49 Chon ổ lăn góc tiếp xúc 12o Q = (X.V.Fr +Y.Fa).Kt.Kd V =1 Kt = Kd = 1,5 Fa0/V.Fr10 = 0,243 < e Tra bảng 11.4 :X =1;Y =0 Qo = (1.1.12513 + 1,3.1232 ) = 6172 Cd = 6172.3√255 = 24636 Vậy d = 30 mm; C= 45164.tra bảng P2.12 ta không tra được.nên ta tăng đường kính vịng lên thành 35 mm.tra ổ đỡ chặn cở hẹp nặng c.trục Fat = Fz31 =2010 N Fs = e.Fr Mà: Fr30 = √Flx312 + Fly312 = √ 39252 + 16042 =4240N Fr11 =√Flx122 + Flỳ122 =4240 N Ta có:I =1 ;Co = 40,1;Fat = 2010 N ⇒ i.Fat/Co = 2010/40,1.103 = 0.05 SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 83 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa tra bảng 11.4 ⇒e =0,41 mà Fs = e.Fr Fso = 4240.0,41 = 1738 N FS1 = 4240.0,41 = 1738 N Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ đỡ Fao = Fs1 +Fat = 3748 N Fa1 = Fs0 –Fa1 = -272 N ∗ ổ lăn Fa1/Fr11 = 3748/4240 =0,88 Vậy dùng ổ bi đỡ chặn góc tiếp xúc α =26o * Xác định tải trọng động quy ước Q = (X.V.Fr +Y.Fa).Kt.Kd Vì vịng quay nên V=1 Nhiệt độ ổ lăn nhỏ 105 độ nên Kt = Chọn Kd = 1,5 Ta lại Fa1 /V.Fr11 = 0,88 > e = 0,41 Tra bảng 11.4 ta X = 1;Y =1,52 Q1 = (1.1.4240 + 1,52.3748).1,5 = 14905 N * khả tải động quy ứơc Cd = Q.m√L = m=3 Lh = 106.L/60.n ⇔L = Lh.60.n/106 tra bảng 11.2 Lh= 104;n= 26,5 vòng/phút L= 104.60.26,5/106 = 15,9 Cd = 14905.3√15,9 =37480 Vậy d = 65 mm; C= 37480.tra bảng P.12 chọn bi ổ đỡ chặn cở nhẹ hẹp SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 84 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Ta bảng sau STT KÍ HIỆU dm Ổ 46305 25 66407 35 46212 60 VI)THIẾT KẾ VỎ HỘP D mm B=t r R1 62 100 110 17 25 22 2,5 2,5 1,2 1,2 A.QUAN HỆ KÍCH THƯỚC CỦA CÁC PHẦN TỬ CẤU TẠO NÊN VỎ HỘP Tên goi” Biểu thức tính tốn Gân tăng cứng Chiều dày,e: E = mm Chiều cao h: H =50 mm Độ dốc: Đường kính 2o Bulơng nền,d1 D1 =14 mm Bulơng cạnh ơ3 ,d2 D2 = 12 mm Bulơng ghép bích nắp thân,d3 D3 = 10 mm vít ghép nắp ổ,d4 D4 =8 mm vít ghép nắp cửa thăm,d5 D5 =6 mm Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp,S3 S3 = 15 mm Chiều dày bích nắp hộp,S4 S4 = 14 mm Bề rộng bích nắp thân,K3 Kích thứơc gối trục K3 = 38 mm SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 85 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ:K2 K2 = 30 mm Tâm lổ bulông cạnh ổ: E2 C E2 =19 mm Chiều cao h VII) BẢNG DUNG SAI LẮP GHÉP Dựa vào kết cấu yêu cầu làm việc , chế độ tải chi tiết hộp giảm tốc mà ta chọn kiểu lắp ghép sau: 1) Dung sai vàlắp ghép bánh răng: Chịu tải vừa, thay đổi, va đập nhẹ ta chọn kiểu lắp trung H7/k6 2) Dung sai lắp ghép ổ lăn: Vòng ổ chịu tải tuần hồn, va đập nhẹ, lắp theo hệ thống trục, để vịng ổ khơng bị trượt bề mặt trục làm việc ta chọn chế độ lắp k6, lắp trung gian có độ dơi Vịng ngồi lắp theo hệ thống lỗ, vịngngồi khơng quay nên chịu tải cục Để ổ mòn , dịch chuyển làm việc nhiệt độ tăng, ta chọn chế độ lắp trung gian H7 3)Lắp vòng chắn dầu lên trục: Chọn kiểu lắp trung gian H7/js6 để thuận tiện cho trình tháo lắp .4)Lắp bạc chắn lên trục: Vì bạc có tác dụng chặn chi tiết trục nên ta chọn chế độ lắp trung gian H8/h6 5)Lắp nắp ổ , thân: Chọn kiểu lắp H7/e8 để dễ dàng tháo lắp .6) Lắp then lên trục: Theo chiều rộng chọn kiểu lắp trục P9/h9 kiểu lắp bạc Js9/h9 Theo chiều cao , sai lệch giới hạn kích thước then h11 Theo chiều dài sai lệch giới hạn kích thước then h14 BÁNH RĂNG SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 86 Đồ án chuyển động khí Chi tiết Mối lắp Sai lệch Sai lệch Sai lệch Sai lệch Độ dôi ES 10 H7/k6 20 H7/k6 21 H7/k6 30 H7/k6 LẮP LÊN TRỤC +25 +25 +25 +30 10 k6 11 k6 20 k6 21 k6 30 k6 31 k6 LẮP LÊN VỎ 10 11 20 21 30 31 GVHD: Lê Cao Khoa H7 H7 H7 H7 H7 H7 es +18 +18 +18 +21 ES 0 0 +15 +15 +18 +18 +21 +21 +21 +21 +25 +25 +30 +30 es lớn lớn +2 +2 +2 +2 nhất(µm) 18 18 18 21 (µm) 23 23 23 28 +2 +2 +2 +2 +2 +2 0 0 0 Độ hở 15 15 18 18 21 21 21 21 25 25 30 30 MỤC LỤC PHẦN A : ĐƯA RA CÁC PHƯƠNG ÁN VÀ LỰA CHỌN SƠ ĐỒ ĐỘNG trang PHẦN B: TÍNH RIÊNG (NGUYỄN ĐỨC TÍNH) trang 11 Phần I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN trang 12 I) Chọn động điện trang 12 SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 87 Đồ án chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa II) Phân phối tỉ số truyền trang 13 Phần II: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY trang 16 I) Tính tốn truyền đai trang 16 II) Tính hộp giảm tốc trang 18 III)Tính tốn trục trang 29 IV) Tính tốn chọn ổ lăn trang 42 V) Thiết kế kết cấu vỏ hộp trang 43 VI) Các chi tiết phụ trang 45 VII) Bảng dung sai lắp ghép trang 47 PHẦN C: TÍNH RIÊNG(NGUYỄN THANH THUẬN) trang 51 Phần I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN trang 51 Phần II: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY trang 57 I) Tính tốn truyền đai trang 57 II) Tính hộp giảm tốc trang 59 III)Tính tốn trục trang 70 IV)Tính then trang 84 V) Tính tốn chọn ổ lăn trang 86 VI) Thiết kế kết cấu vỏ hộp trang 91 VII) Bảng dung sai lắp ghép trang 92 SVTH: Nguyễn Đức Tính – Nguyễn Thanh Thuận 88 ... khí GVHD: Lê Cao Khoa PHẦN MỘT CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN I) CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN Số vòng quay băng tải : nlv =26,5 vịng /phút Cơng suất trục dẫn băng tải: Ptd =3,3 kw ⇒ Pct = Ptd η Với:Hiệu... sử dụng truyền ngồi xích Ưu điểm :Truyền momen xoắn vàchuyển động quay trục giao Có truyền động xích nên tỉ số truyền cao truyền động đai làm việc có tải Tỉ số truyền hộp giam3 tốc từ 8-15 Nhược... chuyển động khí GVHD: Lê Cao Khoa PHƯƠNG ÁN Hộp giảm tốc khai triển sử dụng truyền ngồi xích Ưu điểm: Kết cấu đơn giản.Sử dụng truyền xích khơng có tượng trượt truyển động hiệu xuất cao so với truyền