Đang tải... (xem toàn văn)
chương 5kết cấu bê tông cốt thép
46 CHƯƠNG 5 : CẤU KIỆN CHỊU UỐN 5.1 QUY ĐỊNH CẤU TẠO 5.1.1 cấu tạo của bản và dầm 1/ Cấu tạo của bản Bản là một kết cấu phẳng có chiều dày khá nhỏ so với chiều dài và chiều rộng .Chiều dày của bản thường từ 60-200 mm tuỳ theo loại kết cấu .Với bản mặt cầu yêu cầu bê tông có f ’ c ≥28MPa. Cốt thép trong bản gồm cốt thép chịu lực và cốt thép phân bố .Cốt thép chịu lực được đặt trong vùng chịu kéo do mô men gây ra . Số lượng cốt thép chịu lực do tính toán định ra . Cốt thép phân bố đặt thẳng góc với cốt thép chịu lực và gần trục trung hoà hơn so với cốt thép chịu lực. Theo sơ đồ làm việc của bản có các loại bản : Bản kiểu dầm ( kê trên hai cạnh song song ) , bản kê bốn cạnh , bản hẫng , bản kiểu dầm hai đầu ngàm , bản 4 cạnh ngàm . 47 Theo 22TCN272-05: Cốt thép phải đặt càng gần các mặt ngoài càng tốt nhng phải thoả mãn các đòi hỏi về lớp bảo vệ cho phép. Cốt thép phải đợc đặt trong mỗi mặt của bản với lớp ngoài cùng đặt theo phơng của chiều dài hữu hiệu. Số lợng cốt thép tối thiểu bằng 0,570 mm 2 /mm thép cho mỗi lớp đáy và 0,380 mm 2 /mm thép cho mỗi lớp đỉnh. Cự ly cốt thép không đợc vợt quá 450 mm. Cốt thép cấp 400 hoặc hơn. Toàn bộ cốt thép là các thanh thẳng, trừ các móc ở các chỗ có yêu cầu. Chỉ đợc dùng mối nối chập đầu. Cốt thép phải đợc bố trí ở hớng phụ dới đáy bản bằng tỷ lệ phần trăm của cốt thép ở hớng chính chịu mô men dơng dới đây: cho cốt thép hớng chính song song với làn xe: %50S/1750 cho cốt thép chính vuông góc với làn xe: %673840 S ở đây: S = chiều dài nhịp hữu hiệu lấy bằng chiều dài hữu hiệu ở Điều 9.7.2.3 (mm) 2/ Cu to ca dm 48 Dng tit din : Ch nht , ch T, ch I , hỡnh thang , hp .Hay gp nht vi dm nhp gin n l tit din ch T, I .Trong cỏc cu nhp liờn tc , kt cu cu khung tit din thng cú dng hp. Kớch thc tit din : Kớch thc tit din ph thuc vo tớnh toỏn , t s chiu cao vi chiu rng ca tit din ( h/b) thng t 2-4. Chiu cao h thng c chn trong khong 1/8 n 1/20 chiu di nhp dm . Khi chn kớch thc tit din cn phi xem xột n yờu cu kin trỳc v vic nh hỡnh hoỏ vỏn khuụn. Ct thộp trong dm : Ct thộp ch yu trong dm gm ct thộp dc chu lc , ct dc phõn b , ct thộp ai v ct thộp xiờn. Ct thộp dc chu lc t vựng chu kộo ca dm , s lng do tớnh toỏn nh ra .Ct thộp t cng xa trc trung ho cng tt . Ct dc chu lc cú th t ri , t chng ,hoc bú , cn phi tuõn th yờu cu cu to ca quy trỡnh v c li , chiu dy lp bờ tụng bo v. Ct thộp dc phõn b ( hay ct dc cu to ) nh v trớ ct ai, cựng vi cỏc ct thộp khỏc to nờn khung cng trong khi thi cụng .Nú cú nhim v chu cỏc ng sut do co ngút , v thay i nhit.Nú cng l b phn ca ct thộp chu xon . Ct thộp ai : Bao ct thộp dc nh v ct thộp dc to nờn khung cng trong thi cụng .Ct ai cựng vi bờ tụng vựng snv ct thộp xiờn lm nhim v chu lc ct V .Ct ai kớn v t thng gúc vi trc dm cựng vi cỏc ct dc phõn b cú tỏc dng khỏng xon. Ct thộp xiờn : thng do ct thộp dc un lờn , gúc un thng l 45 o phự hp vi phng ca ng sut kộo chớnh .Trong dm thp v bn gúc nghiờng cú th bng 30 o , dm cao gúc nghiờng cú th l 60 o . i vi dm BTCTDL kộo sau nh v cỏc ng to rónh cn cú cỏc li ct thộp nh v . 5.1.2 Chiu cao ti thiu Bảng 5-1 - Chiều cao tối thiểu thông thờng dùng cho các kết cấu phần trên có chiều cao không đổi Kết cấu phần trên Chiều cao tối thiểu (gồm cả mặt cầu) (khi dùng các cấu kiện có chiều cao thay đổi thì phải hiệu chỉnh các giá trị có tính đến những thay đổi về độ cứng tơng đối của các mặt cắt mô men dơng và âm) Vật liệu Loại hình Dầm giản đơn Dầm liên tục Bản có cốt thép chủ song song với phơng xe chạy 1.2 (S + 3000) 30 S + 3000 165 mm 30 Dầm T 0,070L 0,065L Dầm hộp 0,060L 0,055L Bê tông cốt thép Dầm kết cấu cho ngời đi bộ 0,035L 0,033L Bản 0,030L165mm 0,027L 165mm Dầm hộp đúc tại chỗ 0,045L 0,04L Dầm I đúc sẵn 0.045L 0,04L Dầm kết cấu cho ngời đi bộ 0,033L 0,030L Bê tông dự ứng lực Dầm hộp liền kề 0,030L 0,025L 49 5.1.3 Chiu dy lp bờ tụng bo v Lp bo v i vi ct thộp d ng lc v ct thộp thng khụng bc khụng c nh hn cỏc quy nh trong bng 5.2 v c iu chnh theo t l N/X. Lp bờ tụng bo v i vi ng bc kim loi ca bú cỏp DL khụng c nh hn : - Quy nh i vi thộp ch - 1/2 ng kớnh ng bc - Quy nh trong bng 10.2 Cỏc h s iu chnh theo t l X/N ly nh sau : - Vi N/X 0,40 ly bng 0,8 - Vi N/X 0,50 ly bng 1,2 i vi mt cu bờ tụng trn chu mi mũn lp xe hoc bỏnh xớch phi cú lp ph chng hao mũn dy 10mm. Lp bo v nh nht cho cỏc thanh chớnh , bao gm c cỏc thanh c bc ờpụxy khong nh hn 25mm Lp bờ tụng bo v cho cỏc thanh ging , ct ai cú th nh hn 12mm so vi quy nh trong bng 5.2 nhng khụng nh hn 25mm. Bng 5.2: Lp bờ tụng bo v Trạng thái Lớp bê tông bảo vệ (mm) Lộ trực tiếp trong nớc muối 100 Đúc áp vào đất 75 Vùng bờ biển 75 Bề mặt cầu chịu vấu lốp xe hoặc xích mài mòn 60 Mặt ngoài khác các điều ở trên 50 Lộ bên trong, khác các điều trên Với thanh tới N o 36 Thanh N o 43 và N o 57 40 50 Đáy bản đúc tại chỗ thanh tới N o 36 các thanh N o 43 và N o 57 25 50 Đáy ván khuôn panen đúc sẵn 20 Cọc bê tông cốt thép đúc sẵn Môi trờng không ăn mòn Môi trờng ăn mòn 50 75 Cọc dự ứng lựcđúc sẵn 50 Cọc đúc tại chỗ Môi trờng không ăn mòn Môi trờng ăn mòn - Chung - Đợc bảo vệ Giếng đứng Đúc trong lỗ khoan bằng ống đổ bê tông trong nớc hoặc vữa sét 50 75 75 50 75 5.1.4 C li ct thộp 1. Bê tông đúc tại chỗ 50 Đối với bê tông đúc tại chỗ, cự ly tịnh giữa các thanh song song trong một lớp không đợc nhỏ hơn : - 1,5 lần đờng kính danh định của thanh, - 1,5 lần kích thớc tối đa của cấp phối thô, hoặc - 38 mm 2. Bê tông đúc sẵn Đối với bê tông đúc sẵn đợc sản xuất trong điều kiện khống chế của nhà máy, cự ly tịnh giữa các thanh song song trong một lớp không đợc nhỏ hơn: - Đờng kính danh định của thanh, - 1,33 lần kích thớc tối đa của cấp phối thô, hoặc - 25 mm. .3. Nhiều lớp cốt thép Trừ trong các bản mặt cầu, có cốt thép song song đợc đặt thành hai hoặc nhiều lớp, với cự ly tịnh giữa các lớp không vợt quá 150mm, các thanh ở các lớp trên phải đợc đặt trực tiếp trên những thanh ở lớp dới, và cự ly giữa các lớp không đợc nhỏ hơn hoặc 25 mm hoặc đờng kinh danh định của thanh. 4. Cự ly tối thiểu của các bó cáp thép và ống bọc cáp dự ứng lực a/ Tao thép dự ứng lực kéo trớc Khoảng trống giữa các tao thép dự ứng lực kéo trớc. bao gồm cả các bó có ống bọc, ở đầu cấu kiện và trong phạm vi chiều dài khai triển, đợc quy định trong Điều 5.11.4.2, không đợc lấy nhỏ hơn 1,33 lần kích cỡ lớn nhất của cốt liệu cấp phối và cũng không đợc nhỏ hơn cự ly tim đến tim đợc quy định trong Bảng 5.3. Bng 5.3: C li t tim n tim Kích cỡ tao thép (mm) Cự ly (mm 15,24 14,29 Đặc biệt 14,29 12,70 Đặc biệt 51 12,70 11,11 44 9,53 38 Khoảng trống tối thiểu giữa các nhóm bó không đợc nhỏ hơn hoặc 1,33 lần kích thớc tối đa của cấp phối hoặc 25mm. Các bó thép kéo trớc có thể đặt thành chùm, miễn là cự ly giữa các bó quy định ở đây đợc duy trì. Quy định này áp dụng cho cả bó có bọc hoặc không bọc. Các nhóm tám tao đờng kính 15,24 mm hoặc nhỏ hơn có thể bó lại để chồng lên nhau trong mặt phẳng đứng. Số lợng các tao đợc bó lại bằng bất kỳ cách nào khác không đợc vợt quá bốn. b/. Các ống bọc kéo sau không cong trong mặt phẳng nằm ngang Khoảng trống giữa các ống bọc thẳng kéo sau không đợc nhỏ hơn 38 mm hoặc 1,33 lần kích thớc lớn nhất của cấp phối thô. Các ống bọc có thể đợc bó lại trong các nhóm không vợt quá ba, miễn là cự ly đợc quy định giữa các ống riêng rẽ đợc duy trì giữa mỗi ống nội trong vùng 900 mm của neo. 51 Với các nhóm bó ống bọc thi công không phải là phân đoạn, khoảng trống ngang giữa các bó liền kề không đợc nhỏ hơn 100 mm. Với các nhóm ống đợc đặt trong hai hoặc nhiều hơn mặt phẳng ngang, mỗi bó không đợc nhiều hơn hai ống trong cùng mặt phẳng ngang. Khoảng trống đứng tối thiểu giữa các bó không đợc nhỏ hơn 38 mm hoặc 1,33 lần kích thớc lớn nhất của cấp phối thô. Với thi công đúc trớc, khoảng trống ngang tối thiểu giữa các nhóm ống có thể giảm xuống 75 mm. 5.1.5. Triển khai cốt thép chịu uốn 1. Tổng quát Các mặt cắt nguy hiểm đối với việc triển khai cốt thép chịu uốn trong các cấu kiện chịu uốn phải đợc lấy tại các điểm có ứng suất lớn nhất và tại các điểm nằm bên trong khẩu độ mà ở đó cốt thép kề bên kết thúc hoặc đợc uốn lên. Ngoại trừ tại các điểm gối của các nhịp đơn giản và tại các nút đầu dầm hẫng, cốt thép phải đợc kéo dài ra xa điểm mà tại đó không có yêu cầu cốt thép dài hơn để chống lại sự uốn, với một chiều dài không nhỏ hơn : Chiều cao hữu hiệu của cấu kiện 15 lần đờng kính thanh danh định, hoặc 1/20 lần nhịp tịnh. Cốt thép phải tiếp tục kéo dài một chiều dài không nhỏ hơn chiều dài triển khai, A d , đợc quy định trong Điều 5.11.2, ra xa điểm mà ở đó cốt thép chịu uốn đợc uốn lên hoặc kết thúc do không cần thiết dài hơn nữa để chịu uốn. Không đợc kết thúc nhiều hơn 50% số cốt thép tại bất kỳ mặt cắt nào, và các thanh kề nhau không đợc kết thúc trong cùng mặt cắt. Cốt thép chịu kéo cũng có thể khai triển bằng cách uốn qua thân dầm mà trong đó cốt thép nằm và kết thúc trong vùng chịu nén bằng bố trí chiều dài triển khai A d tới mặt cắt thiết kế, hoặc bằng cách làm nó liên tục với cốt thép trên mặt đối diện của cấu kiện. 2. Cốt thép chịu mô men dơng ít nhất một phần ba cốt thép chịu mômen dơng trong các thành phần nhịp giản đơn và 1/4 cốt thép chịu mômen dơng trong các bộ phận liên tục phải kéo dài dọc theo cùng một mặt của bộ phận qua đờng tim gối. ở các dầm, cốt thép này phải kéo dài xa gối ít nhất 150 mm. 3. Cốt thép chịu mômen âm ít nhất 1/3 tổng cốt thép chịu kéo đợc bố trí để chịu mômen âm tại gối phải có chiều dài ngàm cách xa điểm uốn không nhỏ hơn : Chiều cao hữu hiệu của cấu kiện 12 lần đờng kính thanh danh định, và 0,0625 lần chiều dài nhịp tịnh. 5.1.6 B rng bn cỏnh dm hu hiu Khi không đủ điều kiện phân tích chính xác hơn và hoặc trừ phi đợc quy định khác thì phải tính nh dới đây đối với trị số giới hạn của bề rộng bản bêtông, xem nh bề rộng hữu hiệu trong tác dụng liên hợp để xác định sức kháng của trạng thái giới hạn. 52 Khi bản và dầm BTCT được thi công liền khối, bề rộng bản cánh tham gia chịu lực cùng với sườn dầm (b eff ) có thể được tính như sau: Đối với các dầm giữa: ⎧⎫ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ =+ ⎨⎬ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎩⎭ 4 gi¸ trÞ nhá nhÊt cña 12 kho¶n g c¸ch trun g b×nh cña c¸c dÇm liÒn kÒ eff I eff s w l btb Đối với các dầm biên: b E eff =0,5 b I eff + giá trị nhỏ nhất của l eff /8 ; 6t s +0,5b w ; bề rộng của phần hẫng Trong đó: l eff Chiều dài nhịp hữu hiệu, bằng chiều dài nhịp thực tế đối với các nhịp giản đơn và bằng khoảng cách giữa các điểm uốn của biểu đồ mô men của tải trọng thường xuyên đối với các nhịp liên tục t s Bề dày trung bình của bản b w Bề rộng của sườn dầm 5.2 ĐẶC ĐIỂM CHỊU LỰC , CÁC GIẢ THIẾT CƠ BẢN 5.2.1 Đặc điểm làm việc Làm thí nghiệm uốn một dầm BTCT mặt cắt chữ nhật chịu hai tải trọng tập trung đối xứng , đo biến dạng dài để tính độ cong tương ứng và vẽ biểu đồ mô men- độ cong . Hình 5.1 : biểu đồ mômen - độ cong Độ cong φ được định nghĩa là sự thay đổi góc trên một chiều dài đã biết như trên hình 5.2 y ε φ = Mô men φ f s =f y dầm gãy M cr M y M ul Bắt đầu nứt 53 φ là độ cong , ε là biến dạng tại khoảng cách y từ trục trung hoà Hình 5.2 Độ cong của dầm Khi bắt đầu nứt mô men trên tiết diện nứt là M cr ; khi cốt thép chịu kéo trên tiết diện bắt đầu đạt tới giới hạn chảy mô mem trên tiết diện là M y ; khi dầm gãy biến dạng nén trong bê tông đạt giá trị cực hạn mô men tại tiết diện ngay trước phá hoại là M ul .Mô men nứt M cr cho bởi công thức 4.4 g cr r t I M f y = Hình 5.4 : Sơ đồ tính M y ; () nnnk ρρρ −+= 2 2 ; c s E E n = ; c s A A = ρ ; f s =f y. M ul sẽ được tính trong phần sau đây theo sơ đồ Trục trung hoà 54 Hình 5.5 Sơ đồ ứng suất , biến dạng để tính M ul của tiết diện chữ nhật đặt cốt đơn . Trạng thái ứng suất biến dạng trên tiết diện thẳng góc của dầm : Theo sự phát triển của ứng suất và biến dạng trên tiết diện thẳng góc của dầm trong quá trình thí nghiệm , người ta chia nó thành các giai đoạn : Giai đoạn I: Đặc trưng của giai đoạn này là chưa xuất hiện vết nứt trong vùng bê tông chịu kéo .Khi mô men còn nhỏ ( M<M cr ) có thể xem BTCT như vật liệu đàn hồi , quan hệ ứng suất biến dạng là tuyến tính sơ đồ ứng suất pháp theo hình 5.6 . phía dưới trục trung hoà cả bê tông và thép đều tham gia chịu kéo và chưa có vật liệu nào đạt đến cường độ giới hạn .Khi mô men tăng lên , biến dạng không đàn hồi trong bê tông vùng kéo phát triển mạnh làm sơ đồ ứng suất trong bê tông vùng kéo bị cong đi .Khi ứng suất thớ bê tông chịu kéo ngoài cùng xấp xỉ cường độ chịu kéo của bê tông (f r ) ,tiết diện sắp sửa nứt mô men trên tiết diện là M cr ,ta gọi trạng thái ứng suất biến dạng này là trạng thái I a . Để dầm không nứt thì ứng suất pháp trên tiết diện không vượt quá trạng thái I a , hay (M<M cr ) . Giai đoạn II: Đặc trưng là đã nứt tại tiết diện có vết nứt lực kéo hoàn toàn do cốt thép chịu . Khi mô men dần tăng lên , khe nứt phát triển dần lên phía trên . Trong vùng nén người ta vẫn xem quan hệ ứng suất biến dạng là tuyến tính . Nếu lượng cốt thép không quá nhiều thì khi mô men tăng lên tới giá trị M y , ứng suất trong cốt thép đạt đến giới hạn chảy f y , ta gọi trạng thái này là trạng thái II a .Giai đoạn II dùng để tính toán BTCT theo trạng thái giới hạn sử dụng. Giai đoạn III :Giai đoạn phá hoại .Khi mô men tiếp tục tăng lên , khe nứt tiếp tục phát triển lên phía trên , vùng bê tông chịu nén bị thu hẹp lại , ứng suất trong vùng bê tông chịu nén 55 tăng lên trong khi ứng suất trong cốt thép không tăng nữa ( vì cốt thép đã chảy ) . Khi ứng suất trong bê tông vùng nén đạt trị số cường độ chịu nén giới hạn , bê tông chịu nén bị nén vỡ và dầm bị phá hoại( M=M ul ) .Người ta gọi trường hợp phá hoại này là phá hoại dẻo , sự phá hoại có thể bắt đầu từ trong cốt thép chịu kéo hoặc đồng thời từ trong cốt thép chịu kéo và bê tông chịu nén . Khi thiết kế cấu tạo nên sao cho tiết diện ở vào phá hoại dẻo vì như thế đã tận dụng hết sự chịu lực của bê tông và thép , sự phá hoại từ từ với biến dạng lớn điều này là rất có ý nghĩa . Nếu lượng cốt thép chịu kéo quá nhiều ứng suất trong cốt thép chưa đạt đến giới hạn chảy mà bê tông vùng nén đã bị nén vỡ thì dầm cũng bị phá hoại . Sự phá hoại bắt đầu từ vùng bê tông chịu nén ,khi đó không xảy ra trạng thái II a . Đây là sự phá hoại giòn , phá hoại đột ngột với vết nứt chưa thật rộng ( do cốt thép chưa chảy ), độ võng không lớn . Ta xem trường hợp phá hoại này là nguy hiểm , khi thiết kế cần tránh cho tiết diện rơi vào trường hợp phá hoại này . Giai đoạn III dùng để tính toán kết cấu BTCT theo trạng thái giới hạn cường độ . M f ct c f c c ε ε s f <f s y y s f <f s ε ε c c f c ct f =f cr M r I I a M ys f <f s ε ε c c ε <ε ε =ε s c c f =f sy y y y s f =f c s ε >ε II II a y M cmax 0,85f' c M ul III c f <f s y ul M c 0,85f' s cmax ε =ε cc ε =ε cmax ε <ε y Ph¸ ho¹i dÎo Ph¸ ho¹i gißn ,nhiÒu cèt thÐp III Hình 5.6 Các giai đoạn của trạng thái ứng suất biến dạng trên tiết diện thẳng góc [...]... Tn = Aps f pu 1 k dp + As fy (5. 11) Khi thay ni lc nộn t cỏc biu thc 5. 8, 5. 8a v 5. 9 vo biu thc 5. 7a thỡ ni lc nộn tng cng bng: Cn = 0, 85 1 fc, cbw + 0, 851 fc, ( b bw ) h f + As, fy, (5. 12) Nu cõn bng ni lc kộo tng cng vi ni lc nộn tng cng, cú th tớnh c c nh sau: c= Aps f pu + As fy As, fy, 0, 85 1 fc, ( b bw ) h f 0, 85 1 fc, bw + kAps f pu / d p hf (5. 13) Nu c nh hn hf thỡ trc trung ho... khi ct thộp cha b chy v ly As = 0 trong biu thc 5. 13 c= Vi tit din ch T bờ tụng ct thộp thng : Vi tit din ch nht bờ tụng ct thộp thng : Vi tit din ch T t ct thộp n : Vi tit din ch nht t ct thộp n : c= As f y A' s f y' 0, 851 (b bw )h f 0, 851 f c' bw c= As f y A' s f y' 0, 851 f c' b As f y 0, 85 1 (b bw )h f c= hf 0, 85 1 f c' bw hf As f y 0, 851 f c' b 5. 3.3V trớ trc trung ho i vi dm cú ct thộp khụng... = 250 0 mm2, As = 600 mm2 Aps = 10 (98,71) = 987 mm2 3 V trớ trc trung hũa v ng sut trong ct thộp d ng lc Trng hp cú dớnh bỏm 66 T cụng thc 10.13 Aps f pu + As fy As fy 0, 851 fc(b bw )h f c= 0, 851 fcbw + ( kAps f pu / d p ) 987(1860) + 250 0(400) 600(400) 0, 85( 0, 76)(40)( 450 150 )(1 25) 0, 28(987)(1860) 0, 85( 0, 76)(40)(1 25) + 900 c = 366 mm > hf = 1 25 mm, trc trung hũa i qua sn dm T cụng thc 5. 10... ca mt ct thc t 22TCN272- 05 quy nh: Trừ khi có các quy định khác, còn ở bất kỳ một mặt cắt nào đó của cấu kiện chịu uốn, lợng cốt thép thờng và cốt thép dự ứng lực chịu kéo phải đủ để phát triển sức kháng uốn tính toán, Mr, ít nhất bằng 1 trong 2 giá trị sau, lấy giá trị nhỏ hơn: 1,2 lần sức kháng nứt đợc xác định trên cơ sở phân bố ứng suất đàn hồi và cờng độ chịu kéo khi uốn, fr, của bê tông theo... ph thuc vo cp ca bờ tụng, c ly nh sau 1 = 0, 85 i vi fc 28 MPa 1 = 0, 65 i vi fc 56 MPa 1 = 0, 85 0, 05 ( fc, 28) 7 5. 1 i vi 28 MPa fc 56 MPa Cn lu ý rng, cỏc gi thit núi trờn ch ỏp dng cho cỏc cu kin cú mt ct c 5. 3 TNH TON TIT DIN 5. 3.1 Chiều cao trục trung hoà của dầm có cốt thép dính bám Xột mt ct ngang ca mt dm bờ tụng cú t ct thộp cho trờn hỡnh 5. 7 v biu bin dng ng thng kốm theo i vi cỏc thanh... biu thc 5. 5 As = din tớch ct thộp thng chu kộo fy = gii hn chy nh nht c trng ca ct thộp chu kộo 58 Cỏnh nộn Trc trung ho Bin dng ng sut Hp lc Hỡnh 5. 8 Ni lc trong mt dm BTCTDL v BTCT Cw = 0, 85. fc a.bw = 0, 85. 1.fc.c.bw Cf = 0, 85. 1.fc.(b - bw) hf (5. 8) (5. 8a) Lc nộn trong ct thộp chu nộn Cs, khi gi thit rng bin dng nộn ca nú c trờn hỡnh 2.10 ln hn hoc bng gii hn bin dng n hi y, c tớnh bng cụng thc: Cs =... cu 1 s = 0,0031 = 0,00 251 c 366 s = 0,00 251 > = 0,002 y c= ct thộp chu nộn b chy Hỡnh 5. 11 Mt ct ngang dm cho vớ d 5. 1 T cụng thc 10 .5 c f ps = f pu 1 k dp 366 f ps = 18601 0,28 = 1648 MPa 900 Trng hp khụng dớnh bỏm L = L1 = L2 = 10,67 m, u = 3dp/L = 3(900)/10670 = 0, 253 T cụng thc 5. 19 c= B1 + B12 4 A1C1 2 A1 67 A1 = 0, 851 fcbw = 0, 85( 0, 76)(40)( 150 ) = 3876 N B1 = Aps (u... f pe ) + As fy As fy + 0, 851 fc(b bw )h f B1 = 987 [ 0, 253 (0, 003)(197 000)(1, 0) 1030 ] + 600(400) 250 0(400) + 0, 85( 0, 76)(40) ( 450 150 ) 1 25 = 660 030 N C1 = Aps u cu E p d p L1 L2 = (987)(0, 253 )(0, 003)(197 000)(900)(1, 0) C1 = 132 820 000 N 660 030 + (660 030)2 4(3876)( 132,82 ì 10 6 ) 2(3876) = 289 mm > h f = 1 25 mm c= trc trung hũa i qua sn dm T cụng thc 5. 10 60 d s = cu 1 s... + 600(400) 2 60 2 278 1 25 + 0, 85( 0, 76)(40)( 450 150 )1 25 2 2 Mn = 2129 ì 10 6 Nmm = 2129 kNm Trng hp dớnh bỏm a = 1c = 0,76 (289) = 220 mm T biu thc 5. 21 68 220 220 220 Mn = 987(1346) 900 + 250 0(400) 937 2 + 600(400) 2 60 2 220 1 25 + 0, 85( 0, 76)(40)( 450 150 )1 25 2 2 Mn = 19 35 ì 10 6 Nmm = 19 35 kNm i vi trng hp khụng cú dớnh bỏm, vi cựng ct thộp nh trong trng... thc nh i vi cu kin kộo trc Theo 22TCN-272- 05 : Mất mát do co ngắn đàn hồi trong các cấu kiện kéo sau, ngoài hệ thống bản ra, có thể lấy bằng : 71 fpES = N 1 Ep fcgp 2N E ci (5. 9 .5. 2.3b-1) trong đó : N = số lợng các bó thép dự ứng lực giống nhau fcgp = tổng ứng suất bê tông ở trọng tâm các bó thép dự ứng lực do lực dự ứng lực sau khi kích và tự trọng của cấu kiện ở các mặt cắt mô men max (MPa) Các giá
