Sổ tay kết cấu thép - Section 5
Sổ tay kết cấu thép - Section 5
... E7028E70 1 5- X, E7016-X,E7018-XAWS A5.17 or A5.23§F7XX-EXXXF7XX-EXX-XXAWS A5.18ER70S-XAWS A5.20or A5.29§E7XT-X(ExceptϪ2,Ϫ3,Ϫ10,Ϫ13,Ϫ14,ϪGS)E7XTX-XA572 grades 60 and 65 AWS A5 .5 E8016-X, E80 1 5- XE8018-XAWS ... 50 E70XXE70XX-XF7XX-EXXX orF7XX-EXX-XXAWS A5.18ER70S-XE7XT-X(ExceptϪ2,Ϫ3,Ϫ10,Ϫ13,Ϫ14,ϪGS)E7XTX-XXA572 grade 42 and 50 , andA588‡ (4 in. and under)AWS A5.1 or A5 .5 E70 15, E7016,E7018, E7028E70 1 5- X, ... metal-arc Submerged-arc Gas metal-arc Flux cored arcA36†, A53 grade B AWS A5.1 or A5 .5 AWS A5.17 or A5.23§ AWS A5.20or A5.29§A500 grades A and B E60XX F6XX-EXXX E6XT-XA501, A529, and A570grades...
- 109
- 688
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 1
... %*A570 Hot-rolled30 30 49 2133 33 52 1836 36 53 1740 40 55 154 5 45 60 1 350 50 65 1 155 55 70 9A606 Hot-rolled, cut length 50 70 22Hot-rolled, coils 45 65 22Cold-rolled 45 65 22A607 Hot- or cold-rolled 45 ... cold-rolled 45 45 60† 25 2 250 50 65 22–2 055 55 70† 20–1860 60 75 18–16 65 65 80† 16–1470 70 85 14–12A611 Cold-rolledA 254 226B30 452 4C334822D4 052 20A 653 ** Galvanized or galvannealedSS 33 33 45 20SS 37 37 52 ... 37 52 18SS 40 40 55 16SS 50 , class 1 50 65 12SS 50 , class 2 50 70 12HSLAS 50 50 60 20–22HSLAS 50 60 70 16–18HSLAS 50 70 80 12–14HSLAS 50 80 90 10–12A7 15 Hot- and cold-rolled50 50 60 2260 60 70...
- 40
- 987
- 1
Sổ tay kết cấu thép - Section 2
... designed as bearing-type, fully-tightened, loose-to-slip or slip-critical connections (see Art. 5. 3). Bearing-type connections have a higher allowable load ordesign strength. Slip-critical connections ... grade,’’ such as A36, A572, A588, A514,A709, A 852 , A913, or A992. Such steels may be welded by any of several welding pro-cesses: shielded metal arc, submerged arc, gas metal arc, flux-cored arc, electroslag, ... of material.ASTM A36, A572, A588, A514, A709, A 852 , A913, A992 and A709 define the me-chanical properties, chemistry and permissible production methods for the materials com-monly used in structural...
- 27
- 805
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 3
... action of F can often be difficult to cal-culate. Computations may be simplified,however, with the use of Varignon’s theo-rem, which states that the moment of the re-sultant of any force system about ... RRis͚Mϭ(30ϫ20)Ϫ(40ϫ 15) ϭ600Ϫ600ϭ0(Since only vertical forces are involved, the equilibrium equation for horizontal forces doesnot apply.)A free-body diagram of a portion of the truss to the left of section ... equilibrium,͚FxϭFƒϪPxϭ0 and͚FyϭNϪPyϭ0. Hence,PϭF (3.15a)x ƒPϭN (3.15b)yFor sliding not to occur, the following inequality must be satisfied:FՅN (3.16)ƒ sSubstitution of Eqs. (3. 15) into Eq. (3.16) yieldsPՅP (3.17)xsySubstitution...
- 118
- 518
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 4
... cos2␣0.0487 12,6 65 829.0 0.24 1.000.1462 9,634 736.2 0.72 0.980.2436 6,469 56 8.0 1.17 0.940.3411 3 ,59 1 358 .0 1 .58 0.890.43 85 1,381 154 .8 1.92 0.820 .53 60 159 19.9 2.20 0.74TOTAL 33,899 2,6 65. 9 7.83 5. 372.0(33899)Hϭϭ12.71 ... determined, the stresses at any section of the arch can be foundby application of the equilibrium laws (Art. 4.4).Circular Two-Hinged Arch Example. A circular two-hinged arch of 1 7 5- ft radius with arise ... dx␦xϭ͵Ϫ͵(4 .5) AAEI AEwhere Mϭbending moment at any section due to loads on the archyϭvertical ordinate of section measured from immovable hinge4. 4SECTION FOURIϭmoment of inertia of arch cross sectionAϭcross-sectional...
- 61
- 638
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 6
... weight units(1 35 pcf):470222943241 655 27313334374 257 353 3363841476464963 852 354 043 454 956 77 455 053 555 96687867861 050 424 953 5661709 854 61 656 8738211010841081 151 551 2484 958 6366728411963727780869813312102131*Weights ... 20ϩ9Ϫ24ϩ10Ϫ26ϩ12Ϫ33ϩ 15 39ϩ18Ϫ47ϩ21 55 ϩ24Ϫ64ϩ28Ϫ73ϩ32Ϫ83ϩ36Ϫ94100ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ 25 14Ϫ30ϩ16Ϫ36ϩ19Ϫ42ϩ22Ϫ49ϩ26 57 ϩ29Ϫ64ϩ33Ϫ7310ϩ9Ϫ37ϩ10Ϫ41ϩ13 51 ϩ16Ϫ62ϩ19Ϫ73ϩ22Ϫ86ϩ 25 100ϩ29Ϫ1 15 33Ϫ131ϩ37Ϫ147320ϩ9Ϫ31ϩ10Ϫ 35 12Ϫ43ϩ 15 52 ϩ18Ϫ62ϩ21Ϫ73ϩ24Ϫ84ϩ28Ϫ97ϩ32Ϫ110ϩ36Ϫ1 251 00ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ 25 14Ϫ30ϩ16Ϫ36ϩ19Ϫ42ϩ22Ϫ49ϩ26 57 ϩ29Ϫ64ϩ33Ϫ7310ϩ17Ϫ18ϩ19Ϫ20ϩ24Ϫ 25 29Ϫ30ϩ34Ϫ36ϩ40Ϫ42ϩ46Ϫ49 53 57 ϩ60Ϫ64ϩ68Ϫ73 450 ϩ16Ϫ17ϩ18Ϫ19ϩ22Ϫ23ϩ26Ϫ28ϩ31Ϫ34ϩ37Ϫ40ϩ42Ϫ46ϩ49 53 55 Ϫ60ϩ63Ϫ6 850 0ϩ14Ϫ 15 15 17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ 25 27Ϫ30ϩ32Ϫ 35 37Ϫ40ϩ43Ϫ46ϩ49 53 55 59 Walls10ϩ17Ϫ21ϩ19Ϫ24ϩ24Ϫ30ϩ29Ϫ36ϩ34Ϫ43ϩ40 50 ϩ46 58 53 Ϫ67ϩ60Ϫ76ϩ68Ϫ8 655 0ϩ16Ϫ19ϩ18Ϫ21ϩ22Ϫ26ϩ26Ϫ31ϩ31Ϫ37ϩ37Ϫ44ϩ42 51 ϩ49 58 55 Ϫ66ϩ63Ϫ 755 00ϩ14Ϫ 15 15 17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ 25 27Ϫ30ϩ32Ϫ 35 37Ϫ40ϩ43Ϫ46ϩ49 53 55 59 Notes:1. Design wind ... 20ϩ9Ϫ24ϩ10Ϫ26ϩ12Ϫ33ϩ 15 39ϩ18Ϫ47ϩ21 55 ϩ24Ϫ64ϩ28Ϫ73ϩ32Ϫ83ϩ36Ϫ94100ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ 25 14Ϫ30ϩ16Ϫ36ϩ19Ϫ42ϩ22Ϫ49ϩ26 57 ϩ29Ϫ64ϩ33Ϫ7310ϩ9Ϫ37ϩ10Ϫ41ϩ13 51 ϩ16Ϫ62ϩ19Ϫ73ϩ22Ϫ86ϩ 25 100ϩ29Ϫ1 15 33Ϫ131ϩ37Ϫ147320ϩ9Ϫ31ϩ10Ϫ 35 12Ϫ43ϩ 15 52 ϩ18Ϫ62ϩ21Ϫ73ϩ24Ϫ84ϩ28Ϫ97ϩ32Ϫ110ϩ36Ϫ1 251 00ϩ8Ϫ18ϩ9Ϫ20ϩ11Ϫ 25 14Ϫ30ϩ16Ϫ36ϩ19Ϫ42ϩ22Ϫ49ϩ26 57 ϩ29Ϫ64ϩ33Ϫ7310ϩ17Ϫ18ϩ19Ϫ20ϩ24Ϫ 25 29Ϫ30ϩ34Ϫ36ϩ40Ϫ42ϩ46Ϫ49 53 57 ϩ60Ϫ64ϩ68Ϫ73 450 ϩ16Ϫ17ϩ18Ϫ19ϩ22Ϫ23ϩ26Ϫ28ϩ31Ϫ34ϩ37Ϫ40ϩ42Ϫ46ϩ49 53 55 Ϫ60ϩ63Ϫ6 850 0ϩ14Ϫ 15 15 17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ 25 27Ϫ30ϩ32Ϫ 35 37Ϫ40ϩ43Ϫ46ϩ49 53 55 59 Walls10ϩ17Ϫ21ϩ19Ϫ24ϩ24Ϫ30ϩ29Ϫ36ϩ34Ϫ43ϩ40 50 ϩ46 58 53 Ϫ67ϩ60Ϫ76ϩ68Ϫ8 655 0ϩ16Ϫ19ϩ18Ϫ21ϩ22Ϫ26ϩ26Ϫ31ϩ31Ϫ37ϩ37Ϫ44ϩ42 51 ϩ49 58 55 Ϫ66ϩ63Ϫ 755 00ϩ14Ϫ 15 15 17ϩ19Ϫ21ϩ23Ϫ 25 27Ϫ30ϩ32Ϫ 35 37Ϫ40ϩ43Ϫ46ϩ49 53 55 59 Notes:1....
- 100
- 495
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 7
... 50 Mp, kip-ft 180 294 413 54 0Lp, ft 5. 1 4 .5 4.6 6.3Lr, ft 14.8 12.1 12 .5 16.6Mr, kip-ft 112 2 05 283 381Sx,in 357 .6 68.4 94 .5 127X1, ksi 159 0 1810 1730 1820X2, 1/ksi20.0303 0.0172 0.0226 0.0 159 ry, ... (c).7.1 8SECTION SEVEN2ϪMϭ1.8ϫ7 .52 /2 50 .6 kip-ftu21 50 .62ϩM 5. 1ϫ30 /8 50 .6/2ϩ 54 8.7 kip-ftͩͪu2 5. 1 30Since the top flange of the beam is braced by the floor deck, the nominal capacity of thesection ... MEMBERS7.5With a wide-flange section of grade 50 steel (Fy 50 ksi and Fuϭ 65 ksi), the requiredminimum gross area, from Eq. (7.3), is2AϭP /Fϭ2280/(0.9 50 ) 50 .67 inguyTry a W14ϫ176 section with Ag 51 .8...
- 39
- 584
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 8
... expensive normal-weight concrete may beused instead of lightweight concrete. Therefore, the two options that are frequently consid-ered for a 2-hour-rated, noncellular floor-deck system are 31⁄4-in lightweight ... Two-hour fire-rated floor systems, with cold-formed steel deck. (a) With lightweightconcrete fill; (b) with normal-weight concrete fill.the metal deck without spray-on fire protection and 21⁄2-in ... normal-weight concrete plus fire pro-tection should be evaluated on a project-by-project basis.Fire Protection. Most applications of concrete fill on metal deck in buildings require thatthe floor-deck...
- 35
- 638
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 9
... serviceability after an9. 6SECTION NINETABLE 9.1Coefficient CeforEq. (9.4)Height, ft*ExposureCD0– 15 1.06 1.3920 1.13 1. 452 5 1.19 1 .50 30 1.23 1 .54 40 1.31 1.6260 1.43 1.7380 1 .53 1.81100 1.61 1.88120 ... static-force method is a single-mode design method, even though long-period structures are influenced by higher-moderesponse, and Ftsimulates the effect of higher-mode response on the earthquake-load ... individualsystems acting alone, and Rϭ8 .5, 7 .5 and 6 .5, respectively.Force Distribution. The seismic base shear V (Eqs. (9 .5) and (9.6)) is distributed through-out the structure in accordance with...
- 42
- 479
- 0
Sổ tay kết cấu thép - Section 10
... singly-, dou-bly-, and point-symmetric sections is given by Eq. 10. 25. These provisions apply to I-, Z-,C-, and other singly-symmetric sections, but not to multiple-web decks, U- and box sections.Also, ... DESIGN10.19TABLE 10.3R values for Simple Spans(See Eq. 10.40 )Section depth, d, in Profile R*dՅ6 .5 C or Z 0.706 .5 dՅ8 .5 C or Z 0. 658 .5 dՅ11 .5 Z 0 .50 8 .5 dՅ11 .5 C 0.40* For simple spans, multiply R by the correctionfactor ... weldsWelds 2 .50 0.60Connected part, longitudinal loadingWeld length / sheet thicknessϽ 25 2 .50 0.60Weld length / sheet thicknessՆ 25 2 .50 0 .55 Connected part, transverse loading 2 .50 0.6010.4SECTION...
- 46
- 579
- 0
Từ khóa: sổ tay kết cấu công trình pdfsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùng pdfsổ tay kết cấu công trình xây dựngsổ tay kết cấu cầu đườngsổ tay kết cấu pdfsổ tay kết cấu btctsổ tay kết cấu công trìnhsổ tay kết cấu vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu công trinhsổ tay kết cấu công trình vũ mạnh hùngsổ tay kết cấu vũ mạnh hùng pdfsổ tay kết cấu xây dựngsách sổ tay kết cấu công trìnhphần mềm sổ tay kết cấuNghiên cứu sự biến đổi một số cytokin ở bệnh nhân xơ cứng bì hệ thốngBáo cáo quy trình mua hàng CT CP Công Nghệ NPVNghiên cứu sự hình thành lớp bảo vệ và khả năng chống ăn mòn của thép bền thời tiết trong điều kiện khí hậu nhiệt đới việt namNghiên cứu tổ chức pha chế, đánh giá chất lượng thuốc tiêm truyền trong điều kiện dã ngoạiNghiên cứu tổ hợp chất chỉ điểm sinh học vWF, VCAM 1, MCP 1, d dimer trong chẩn đoán và tiên lượng nhồi máu não cấpMột số giải pháp nâng cao chất lượng streaming thích ứng video trên nền giao thức HTTPGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitĐỒ ÁN NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWANĐỒ ÁN NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWANNGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWAN SLIDEPhát hiện xâm nhập dựa trên thuật toán k meansNghiên cứu về mô hình thống kê học sâu và ứng dụng trong nhận dạng chữ viết tay hạn chếThiết kế và chế tạo mô hình biến tần (inverter) cho máy điều hòa không khíChuong 2 nhận dạng rui roQuản lý nợ xấu tại Agribank chi nhánh huyện Phù Yên, tỉnh Sơn La (Luận văn thạc sĩ)Tăng trưởng tín dụng hộ sản xuất nông nghiệp tại Ngân hàng Nông nghiệp và Phát triển nông thôn Việt Nam chi nhánh tỉnh Bắc Giang (Luận văn thạc sĩ)Giáo án Sinh học 11 bài 15: Tiêu hóa ở động vậtGiáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vậtTrách nhiệm của người sử dụng lao động đối với lao động nữ theo pháp luật lao động Việt Nam từ thực tiễn các khu công nghiệp tại thành phố Hồ Chí Minh (Luận văn thạc sĩ)BÀI HOÀN CHỈNH TỔNG QUAN VỀ MẠNG XÃ HỘI