Thiết kế tàu hút bùn và tính toán, thiết kế bơm bùn

thiết kế tàu hút bùn không tự hành năng suất hút 73m3h tính theo đất, chiều sâu hút tối đa 12m hoạt động trên tuyến sông bạch đằng - hải phòng

... 4.7 Độ sâu hút( m) Khoảng cách xả(m) 250 500 250 Trọng lợng toàn tàu( T) 18 24 25 Phơng án thiết kế 3.1 Thiết bị Tàu thiết kế tàu hút bùn không tự hành thiết kế chủ yếu dựa vào tính toán thiết bị ... căng dây cáp Do đặc điểm khu vực tàu hoạt động ta có chiều sâu hút tối đa 12(m), chiều sâu hút tối thiểu 2(m) - Trờng hợp tàu làm việc tàu làm việc độ sâu hút tối đa 12 (m) góc làm việc dàn đỡ 400 ... Tàu hút bùn có kết cấu vỏ thép + Tàu không tự hành 1.2 Cấp tàu phạm vi áp dụng + Tàu hoạt động tuyến sông Bạch Đằng, đợc thiết kế đóng thoả mãn Quy phạm phân cấp đóng tàu sông TCVN 5801 - 2005...

73
1,468
2

Khái niệm và tính toán thiết kế tàu đệm khí

...

Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ ba pha rôto lồng sóc

... động pha Động pha khơng thể tự mở máy được, để khởi động động pha cần có phần tử khởi động tụ điện, điện trở … III Cấu tạo động khơng đồng Động khơng đồng cấu tạo chia làm hai loại: động khơng đồng ... gia vào q trình biến đổi lượng VIII Các tiêu chuẩn động khơng đồng rơto lồng sóc Tiêu chuẩn dãy cơng suất Hiện nước sản xuất động điện khơng đồng theo dãy tiêu chuẩn Dãy động điện khơng đồng cơng ... động khơng đồng Động khơng đống ba pha có hai phần chính: stato (phần tĩnh) rơto (phần quay) Stato gồm có lõi thép có chứa dây quấn ba pha Khi đấu dây quấn ba pha vào lưới điện ba pha, dây quấn...

93
2,972
13

Thiết kế tàu hút bùn - Chương 1

... vào: Q 0, 017 V1 = V1n = = = 1, 08m / s π D1 B1 3 ,14 .0 ,1. 0,05 (1. 18) V1n : thành phần pháp tuyến vận tốc tuyệt đối 1. 3 .13 Góc vào guồng động: 24 β = arctg V1 + (3 ÷ ) u1 (1. 19) ⇒ β = 13 1. 3 .14 Thành ... ống hút ⇒ D1 = 80 + 20 = 10 0mm 1. 3.8 Đường kính bánh công tác: D2 = (1, 5 ÷ 2,5).D1 (1. 15) Chọn D2 = 2 .10 0 = 200mm 1. 3.9 Vận tốc vòng cửa vào: u1 = π D1 n 3 ,14 .0 ,1. 1450 = = 7,59 (m/s) 60 60 (1. 16) ... R1 + a = 10 5 + 10 = 11 5mm Lấy C làm tâm quay cung 3-4 có bán kính R3 = R2 + a = 11 5 + 10 = 12 5mm Lấy C làm tâm quay cung 3-4 có bán kính R4 = R3 + a = 12 5 + 10 = 13 5mm 1. 5 THIẾT KẾ DẠNG CÁNH...

12
1,054
5

Thiết kế tàu hút bùn - Chương 2

... 0 ,2. 75.4.1 ,2 + 0,5.75.0,3 + 0,3. 122 5.0,06.06 = 87 ,22 daN = 8 72, 2 N 2. 6 .2 Thành phần lực cản đào pháp tuyến: Theo kinh nghiệm: F2 = ( 0,3 ÷ 0,45).F1 (2. 8) Ta chọn: F2 = 0,4.F1 = 0,4.8 72, 2 = 348,88 ... 0 - Góc sắt lưỡi: β = 25 - Góc nghiêng lưỡi so với trục quay: α = 20 33 2. 4 .2 Lưỡi cắt mặt đầu: - Số lưỡi: - Bề dày lưỡi: 6mm - Góc cắt: δ = 35 0 - Góc sắt lưỡi: β = 25 2. 4.3 Lưỡi cắt vòng: - ... chọn a = 1 ,2 F1 = 122 1,08 N 40 Rtb = φ tb 0, 325 = = 0,1 625 m 2 n = 35vg / ph η : hiệu suất truyền, chọn η = 0,8 Thế vào công thức (2. 9) ta tính được: 2. 3,14.1 ,2. 122 1,08.0,1 625 .35 Np = = 1,12kW 60.1000.0,8...

27
1,178
2

Thiết kế tàu hút bùn - Chương 3

... lực nén: N = y B = 2 .31 1,9 = 6 23, 8kG = 6 238 N Ta chọn tiết diện I II là: d = 55mm Kiểm tra điều kiện bền theo công thức: σ= N 6 238 .4 = = 2,63N / mm < [σ ] = 100 N / mm 2 π d 3, 14.55 Vậy điều kiện ... 0,1.[σ ] (3. 1) Trong đó: M u = 546000 Nm [σ ] = 50 N / mm : ứng suất cho phép vật liệu làm trục ứng với thép 35 ⇒ dA ≥ 546000 = 47,8mm 0,1.50 Ta chọn đường kính trục T là: d = 55mm 3. 2.2 Tính...

Thiết kế tàu hút bùn - Chương 4

... 6x19 có [ S ] = 1 240 0 N > S kđ , đường kính cáp d c = 4, 8mm 4. 3 CHỌN TANG: Đường kính tang, puly chọn theo công thức kinh nghiệm sau: Dt ≥ (16 ÷ 30 ).d c = ( 76,8 ÷ 144 ) mm (4. 3) 63 Ta chọn Dt ... ( 7-9 ).[ 04] ta chọn f = 0,1 k: hệ số ma sát lăn theo bảng ( 7-1 2).[ 04] ta chọn k = 0,25 k t : hệ số kể đến ma sát tượng trượt lăn đường ray, ma sát thành bên, ma sát mặt đầu lăn… theo bảng ( 7-1 3).[ 04] ... chọn S max = 40 0 N 4. 2 CHỌN CÁP: Lực kéo đứt cáp: S kđ = k S max (4. 2) k: hệ số an toàn, cấu quay tay ta chọn k = ⇒ S kđ = k S max = 5 .40 0 = 2000 N Tra bảng chọn cáp theo ΓOCT 258 8-5 5 ta chọn...

Thiết kế tàu hút bùn - Chương 5

... (5. 26) Trong đó: M max = 57 3 Nm = 57 3.10 Nmm Y = 56 − 15, 7 + 14,7 = 55 mm 57 3.10 3 .55 ⇒σ = = 103,6 N / mm 304184 Ta lại có ứng suất cho phép: [σ ] = σ ch n (5. 27) Với: σ ch = 400 N / mm n = 2 ,5 ... mớn nước 67 - Trục z-z: trục thẳng góc mặt qua trọng tâm phao - Trục nghiêng ngang y-y: trục dọc phao qua trọng tâm phao - Trục nghiêng dọc x-x: trục ngang qua trọng tâm phao Hình 5. 3 5. 3.2 Tính ... 623,8 − 57 6,8).0,7 + 120.1,1 = 99kG.m = 990 Nm I x − x : momen quán tính mặt trục chúi dọc x-x: I x − x = 2.I x − x ( A) + I x − x ( B ) (5. 15) A,B: diện tích gạch chéo hình 5. 8 Hình 5. 8 75 I x−...

Thiết kế tàu hút bùn - Chương 6

... 2,6m Ta chọn chiều dài cọc: Lc = 3,5m 6. 3.2 Khối lượng cọc: Cọc ta làm từ ống thép có: - Đường kính ngoài: D = 49mm - Đường kính trong: d = 44 mm Trọng lượng cọc là: Gc = π ( D − d ) Lc γ t (6. 6) ... = 2,6m Ta chọn: Lc = 3m - Số vòng cáp làm việc quấn lên tang: Lc 3000 z0 = = = (vòng) π ( Dt + d c ) 3,14.(150 + 4,8) - Số vòng cáp dự trữ: z1 = (vòng) - Chiều dài tang: Lt = 2.L1 + L2 (6. 9) ... = 0,0 462 m Do đó: Pb = 0,7.0,0 462 .0 ,6. 10 = 19,4kG ≈ 20kG Pα : thành phần lực tác dụng lên cọc đất di chuyển theo phương ngang, α = nên Pα = Thế số liệu vào ta tính được: P = Pb = 20kG 6. 3.1...

Thiết kế tàu hút bùn - Chương 7

... nghiệm trang 10[09] V = (Cv/Tm.tx Sy) Kv (7. 14) Trong đó: Cv = 340 Bảng ( 5-1 7) [09] x = 0,15 Bảng ( 5-1 7) [09] y = 0,45 Bảng ( 5-1 7) [09] m = 0,2 Bảng ( 5-1 7) [09] Knv = 0,8 ⇒ Kv = 0,64 Kuv = ⇒ V = (340/400,2 ... π D = 670 vg/ph (7. 11) b Bước 2: - Chiều sâu cắt: t = 0,5.14,25 = 7, 125mm - Lượng chạy giao S = 0,49mm/vg, bảng( 5-2 5)[09] - Tốc độ cắt theo công thức trang 20[09]: V = (Cv.D9/ Tm.Sy).Kv (7. 12) ... 4’, 5, 5’, 6, 6’ ,7 ,7 , 8, 8’ 101 - Bước 1: Tiện thô mặt: 5, 4, 3, đổi đầu tiện thô mặt 6, 7, - Bước 2: Tiện tinh mặt: 6, 7, đổi đầu tiện tinh mặt: 4, - Bước 3: Tiện ren mặt - Bước 4: Vát mép...

Thiết kế tàu hút bùn 1

... ty: Hình 1. 1: Sơ Đồ Tổ Chức 1. 1.3 Cơ sở vật chất thiết bò sản lượng khai thác Công ty: a Sản lượng khai thác: Hình 1. 2: Sản lượng khai thác b Cơ sở vật chất, thiết bò Công ty: Hình 1. 3: Cơ sở ... 1. 3: Cơ sở vật chất, thiết bò 1. 2 Các dòch vụ kinh doanh Công ty: 1. 2 .1 Dòch vụ xếp dỡ hàng hoá: - Xếp dỡ hàng hoá phương án tàu- kho; tàu- ôtô ngược lại - Sang mạn hàng hoá cầu tàu, phao - Xếp dỡ ... bộ: 53 .11 0 teus 1. 2.5 Dòch vụ lai dắt tàu biển: - Lai dắt tàu biển vào cầu, phao - Lai dắt công trình - Phục vụ thi công công trình thuỷ công a Năng lực: - Gồm 07 tàu lai có công suất từ ( 615 -2.500HP),...

Thiết kế tàu hút bùn 2

... Khung chữ U 20 + U1(B-C) phía phải: chân đứng phía B, C dầâm ngang liên kết dầm đứng B,C + U2(A-D) phía phải: chân đứng phía A, D dầâm ngang liên kết dầm A, D + chân đứng phía (dầm liên kết U): + ... kinh tế Kết cấu thép cầu chuyển tải chia phần chính: + Kết cấu thép khung đỡ + Dầm phía bờ cấu điều khiển + Dầm phía nước hệ thống puly nâng hạ côngxon a Kết cấu thép khung đỡ: Trong toàn kết cấu ... tải loại động điện không đồng pha 1 .2. 2 Đặc điểm kết cấu thép: Với tiến khoa học kỹ thuật, đặc biệt lónh vực vật liệu, người ta chế tạo cầu chuyển tải với kết cấu thép gọn, thẩm mỹ đảm bảo đầy...

Thiết kế tàu hút bùn 3

... nén: 29 σn = S max ≤ [σ ]n  δ  1 −  D .δ t  t   (1. 23) [ 03] Thay vào: σn = 1052 63 = 85, 03 (N/mm ) 30   1 −  .32 .39 ,6  130 0  Chọn vật liệu chế tạo tang loại thép 40X thường hoá có ... là: T=24 .36 5.A.Kn.Kng=24 .36 5.5.0,5.0,67=146 73 (h) + Thời gian làm việc thực tế ổ: h=T.CĐ= 146 73 0,4 = 5869,2 (h) Thay vào (8.1)[04]: C = 954 53, 6 (24,5 5869,2)0 ,3= 336 601 ,32 Dựa vào giá trò hệ số ... L2) + L3 Trong đó: + L1= 3t = 3. 39,6 = 118 (mm): Dùng để kẹp đầu cáp tang + t=1,1 d C =39 ,6 (mm) => chọn L1=120 (mm) a.H 2.50.10 + L2 = Z.t = ( + 1,5)t = ( + 1,5) .39 ,6 =929,02 (mm) π 130 0 π.D...

Thiết kế tàu hút bùn 4

... T= 24. 365.A.Kn.Kng= 24. 365.5.0,5.0,67= 146 73 (h) - Thời gian làm việc thực tế ổ: h=T.CĐ= 146 73 0 ,4 = 5869,2 (h) - Khả tải động thực tế ổ: Cd=0,1.Qtđ.(n.h)0,3=0,1.27783, 54. (95,5.5869,2) 0,3 = 147 3 54, 11 ... bảng (8-2)[ 04] Thay vào: Qi=(275250.1+1,5.27525).1 ,4. 1 =44 3152,5 (N) - Thời gian làm việc ứng với tải trọng phân tích trên, phân bố theo tỉ lệ 2:5:3:10 + Khi làm việc với Q1=Q có Qi1= 44 3152,5 (N) ... (Gi.Di 2)=1,2.3,35 =4, 02 (Nm2) ⇒ ∑ (Gi.Di 2)’ = ∑ (Gi.Di 2)tđ +∑ (Gi.Di 2)q=270, 04 (Nm ) - Như tổng môment lớn trục I truyền cho bánh dẫn là: M1=Mt+Md’=295, 34 + 47 3,27 = 766,86 (Nm) 54 - Môment tính...

Thiết kế tàu hút bùn 5

... F1  H −  = 356 00.14 25 −  =50 374000 ( mm ) 2    + Tấm biên dưới: S = F3 δ3 = 356 00 20 = 356 000 ( mm3 ) + Tấm thành: H   14 25  S = F2  t + δ  = 57 000. + 20  =41 752 500 ( mm3 )  ... tiết diện: + S x =113080320( mm3 ) + Q x = 156 32 ( N ) + Q y =29732 ( N ) + δ =20 ( mm ) + M ux =55 456 113 ( Nmm ) + W x =9121 058 , 25 ( mm3 ) + M uy =101 855 19 35 ( Nmm ) + W y =96,282.10 ( mm3 ) + N ... tải, lấy phương pháp ứng suất cho phép Thay vào (4.6): p g = 25. 1 ,5. 1,2.1, 25. 1 = 56 , 25 (KG / m ) Thay vào (4.4): PgII = 56 , 25. 610 =34312 ,5 (KG) 4.4 Tính toán đặt trưng hình học tiết diện chân cầu...

Xem thêm